數(shù)控機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)
數(shù)控機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì),數(shù)控機(jī)床,傳動(dòng)系統(tǒng),設(shè)計(jì)
無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書
目 錄
第一章 引言 1
第二章 設(shè)計(jì)方案論證與擬定 2
2.1 總體方案的論證 2
2.2 總體方案的擬定 2
2.3 主傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案圖及傳動(dòng)原理 2
第三章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明 5
3.1 主運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) 5
3.1.1 參數(shù)的確定 5
3.1.2 傳動(dòng)設(shè)計(jì) 6
3.1.3 轉(zhuǎn)速圖的擬定 8
3.1.4 帶輪直徑和齒輪齒數(shù)的確定 12
3.1.5 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì) 19
3.2 縱向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì) 38
3.2.1 滾珠絲桿副的選擇 38
3.2.2 驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選用 42
結(jié) 論 47
小 結(jié) 48
致 謝 49
參考文獻(xiàn) 50
第一章 引 言
當(dāng)前的世界已進(jìn)入信息時(shí)代,科技進(jìn)步日新月異。生產(chǎn)領(lǐng)域和高科技領(lǐng)域中的競(jìng)爭(zhēng)日益加劇,產(chǎn)品技術(shù)進(jìn)步、更新?lián)Q代的步伐不斷加快?,F(xiàn)在單件小批量生產(chǎn)的零件已占到機(jī)械加工總量的80%以上,而且要求零件的質(zhì)量更高、精度更高,形狀也日趨復(fù)雜化,這是擺在機(jī)床工業(yè)面前的一個(gè)突出問題。為了解決復(fù)雜、精密、單件小批量以及形狀多變的零件加工問題,一種新型的機(jī)床——數(shù)字控制(Numerical control)機(jī)床的產(chǎn)生也就是必然的了。
此次設(shè)計(jì)是數(shù)控機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì),其中包括機(jī)床的主運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì),縱向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì),還包括齒輪模數(shù)計(jì)算及校核,主軸剛度的校核等。
第二章 總體方案論證與擬定
2.1 總體方案的論證
數(shù)控車床是基于數(shù)字控制的,它與普通車床不同,因此數(shù)控車床機(jī)械結(jié)構(gòu)上應(yīng)具有以下特點(diǎn):
1. 由于大多數(shù)數(shù)控車床采用了高性能的主軸,因此,數(shù)控機(jī)床的機(jī)械傳動(dòng)結(jié)構(gòu)得到了簡(jiǎn)化。
2. 為了適應(yīng)數(shù)控車床連續(xù)地自動(dòng)化加工,數(shù)控車床機(jī)械結(jié)構(gòu),具有較高的動(dòng)態(tài)剛度,阻尼精度及耐磨性,熱變形較小。
3. 更多地采用高效傳動(dòng)部件,如滾動(dòng)絲桿副等。CNC裝置是數(shù)控車床的核心,用于實(shí)現(xiàn)輸入數(shù)字化的零件程序,并完成輸入信息的存儲(chǔ),數(shù)據(jù)的變換,插補(bǔ)運(yùn)算以及實(shí)現(xiàn)各種控制功能。
2.2 總體方案的擬定
1. 根據(jù)設(shè)計(jì)所給出的條件,主運(yùn)動(dòng)部分z=18級(jí),即傳動(dòng)方案的選擇采用有級(jí)變速最高轉(zhuǎn)速是2000r/min,最低轉(zhuǎn)速是40r/min,。
2. 縱向進(jìn)給是一套獨(dú)立的傳動(dòng)鏈,它們由步進(jìn)電機(jī),齒輪副,絲桿螺母副組成,它的傳動(dòng)比應(yīng)滿足機(jī)床所要求的。
3. 為了保證進(jìn)給傳動(dòng)精度和平穩(wěn)性,選用摩擦小、傳動(dòng)效率高的滾珠絲桿螺母副,并應(yīng)有預(yù)緊機(jī)構(gòu),以提高傳動(dòng)剛度和消除間隙。齒輪副也應(yīng)有消除齒側(cè)間隙的機(jī)構(gòu)。
4. 采用滾珠絲桿螺母副可以減少導(dǎo)軌間的摩擦阻力,便于工作臺(tái)實(shí)現(xiàn)精確和微量移動(dòng),且潤滑方法簡(jiǎn)單。
2.3主傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案圖及傳動(dòng)原理
1. 數(shù)控車床主傳動(dòng)系統(tǒng)圖
數(shù)控車床的主傳動(dòng)系統(tǒng)見圖2.1。整個(gè)主傳動(dòng)系統(tǒng)主要由主運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)鏈和縱向進(jìn)給傳動(dòng)鏈組成。
圖2.1 總的傳動(dòng)系統(tǒng)圖
2. 傳動(dòng)原理
主軸部件是機(jī)床實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的執(zhí)行件,結(jié)構(gòu)如圖2.2所示,其工作原理如下:
交流主軸電動(dòng)機(jī)通過帶輪15把運(yùn)動(dòng)傳給主軸7。主軸有前后2個(gè)支承。前支承由一個(gè)圓錐孔雙列圓柱滾子軸承11和一對(duì)角接觸球軸承10組成,軸承11用來承受徑向載荷,兩個(gè)角接觸球軸承一個(gè)大口向外(朝向主軸前端),另一個(gè)大口向里(朝向主軸后端),用來承受雙向的軸向載荷和徑向載荷。前支承軸的間隙用螺母8來支撐。螺釘12用來防止螺母8回松。主軸的后支承為圓錐孔雙列圓柱滾子軸承14,軸承間隙由螺母1和6來調(diào)整。螺釘17和13是防止螺母1和6回松的。主軸的支承形式為前端定位,主軸受熱膨脹向后伸長。前后支承所用圓錐孔雙列圓柱滾子軸承的支承剛性好,允許的極限轉(zhuǎn)速高。前支承中的角接觸球軸承能承受較大的軸向載荷,且允許的極限轉(zhuǎn)速高。主軸所采用的支承結(jié)構(gòu)適宜低速大載荷的需要。主軸的運(yùn)動(dòng)經(jīng)過同步帶輪16和3以及同步帶2帶動(dòng)脈沖編碼器4,使其與主軸同速運(yùn)轉(zhuǎn)。脈沖編碼器用螺釘5固定在主軸箱體9上。
圖2.2 主軸部件
第三章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明
3.1 主運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)
3.1.1 參數(shù)的確定
一. 了解車床的基本情況和特點(diǎn)---車床的規(guī)格系列和類型
1. 通用機(jī)床的規(guī)格和類型有系列型譜作為設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵照的基礎(chǔ)。因此,對(duì)這些基本知識(shí)和資料作些簡(jiǎn)要介紹。本次設(shè)計(jì)中的車床是普通型車床,其品種,用途,性能和結(jié)構(gòu)都是普通型車床所共有的,在此就不作出詳細(xì)的解釋和說明了。
2.車床的主參數(shù)(規(guī)格尺寸)和基本參數(shù)(GB1582-79,JB/Z143-79):
最大的工件回轉(zhuǎn)直徑D(mm)是400;刀架上最大工件回轉(zhuǎn)直徑D1大于或等于200;主軸通孔直徑d要大于或等于36;主軸頭號(hào)(JB2521-79)是6;最大工件長度L是750~2000;主軸轉(zhuǎn)速范圍是:32~1600;級(jí)數(shù)范圍是:18;縱向進(jìn)給量mm/r0.03~2.5;主電機(jī)功率(kw)是5.5~10。
二. 參數(shù)確定的步驟和方法
1. 極限切削速度umax﹑umin
根據(jù)典型的和可能的工藝選取極限切削速度要考慮:工序種類 ﹑工藝要求 刀具和工件材料等因素。允許的切速極限參考值如《機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》。然而,根據(jù)本次設(shè)計(jì)的需要選取的值如下:
取umax=300m/min;
umin=30m/min。
2. 主軸的極限轉(zhuǎn)速
計(jì)算車床主軸的極限轉(zhuǎn)速時(shí)的加工直徑,按經(jīng)驗(yàn)分別取(0.1~0.2)D和(0.45~0.5)D。由于D=400mm,則主軸極限轉(zhuǎn)速應(yīng)為:
nmax=r/min ……………………………… 3.1
=2000r/min ;
nmin=r/min …………………………… 3.2
=40r/min ;
由于轉(zhuǎn)速范圍 R = = …………………………… 3.3
= 50 ;
因?yàn)榧?jí)數(shù)Z已知:
Z=18級(jí) 。
現(xiàn)以Φ=1.26和Φ=1.41代入R=
得R=50和355 ,因此取Φ=1.26更為合適。
各級(jí)轉(zhuǎn)速數(shù)列可直接從標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列表中查出。標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列表給出了以Φ=1.06的從1~10000的數(shù)值,因Φ=1.26=,從表中找到nmax=2000r/min,就可以每隔3個(gè)數(shù)值取一個(gè)數(shù),得:2000,1600,1250,1000,800,630,500,400,315,250,200,160,125,100,80,63,50,40。
3. 主軸轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)z和公比¢
已知 : =Rn
Rn=且: z=
18=
4. 主電機(jī)功率—?jiǎng)恿?shù)的確定
合理地確定電機(jī)功率N,使用的功率實(shí)際情況既能充分的發(fā)揮其使用性能,滿足生產(chǎn)需要,又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。
目前,確定機(jī)床電機(jī)功率的常用方法很多,而本次設(shè)計(jì)中采用的是:估算法,它是一種按典型加工條件(工藝種類、加工材料、刀具、切削用量)進(jìn)行估算。根據(jù)此方法,中型車床典型重切削條件下的用量:
根據(jù)設(shè)計(jì)書表中推薦的數(shù)值:
取 P=5.5kw
3.1.2 傳動(dòng)設(shè)計(jì)
一. 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇
結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對(duì)于分析和選擇簡(jiǎn)單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方法,但對(duì)于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案,就并非十分有效,可考慮到本次設(shè)計(jì)的需要可以參考一下這個(gè)方案。
確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目:
級(jí)數(shù)為Z的傳動(dòng)系統(tǒng)有若干個(gè)順序的傳動(dòng)組組成,各傳動(dòng)組分別有Z1、Z2、Z3…個(gè)傳動(dòng)副。即
Z=Z1 Z2 Z3 ……………………………… 3.4
傳動(dòng)副數(shù)由于結(jié)構(gòu)的限制以2或3為合適,即變速級(jí)數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子:
Z= ……………………………… 3.5
可以有幾種方案,由于篇幅的原因就不一一列出了,在此只把已經(jīng)選定了的和本次設(shè)計(jì)所須的正確的方案列出,具體的內(nèi)容如下:
傳動(dòng)齒輪數(shù)目 2x(3+3+2)+2x2+1=21個(gè)
軸向尺寸 19b
傳動(dòng)軸數(shù)目 6根
操縱機(jī)構(gòu) 簡(jiǎn)單,兩個(gè)三聯(lián)滑移齒輪,一個(gè)雙聯(lián)滑移齒輪
二. 組傳動(dòng)順序的安排
18級(jí)轉(zhuǎn)速傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)組,可以安排成:3x3x2,2x3x3,或3x2x3
選擇傳動(dòng)組安排方式時(shí),要考慮到機(jī)床主軸變速箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性能。在Ⅰ軸上摩擦離合器時(shí),應(yīng)減小軸向尺寸,第一傳動(dòng)組的傳動(dòng)副不能多,以2為宜,本次設(shè)計(jì)中就是采用的2,一對(duì)是傳向正傳運(yùn)動(dòng)的,另一個(gè)是傳向反向運(yùn)動(dòng)的。
主軸對(duì)加工精度、表面粗糙度的影響大,因此主軸上齒輪少些為好,最后一個(gè)傳動(dòng)組的傳動(dòng)副選用2,或者用一個(gè)定比傳動(dòng)副。
三. 傳動(dòng)系統(tǒng)的擴(kuò)大順序的安排
對(duì)于18級(jí)的傳動(dòng)可以有三種方案,準(zhǔn)確的說應(yīng)該不只有這三個(gè)方案,可為了使結(jié)構(gòu)和其他方面不復(fù)雜,同時(shí)為了滿足設(shè)計(jì)的需要,選擇的設(shè)計(jì)方案是:
18=3[1]3[3]2[9]
傳動(dòng)方案的擴(kuò)大順序與傳動(dòng)順序可以一致也可以不一致,在此設(shè)計(jì)中,擴(kuò)大順序和傳動(dòng)順序就是一致的。這種擴(kuò)大順序和傳動(dòng)順序一致,稱為順序擴(kuò)大傳動(dòng)。
四. 傳動(dòng)組的變速范圍的極限植
齒輪傳動(dòng)副最小傳動(dòng)比umin≥,最大傳動(dòng)比umax≤2,決定了一個(gè)傳動(dòng)組的最大變速范圍rmax=umax/nmin≤8。
因此,要按照參考書中所給出的表,淘汰傳動(dòng)組變速范圍超過極限值的所有傳動(dòng)方案。
極限傳動(dòng)比及指數(shù)x,值為:
極限傳動(dòng)比指數(shù)
1.26
x:umin==
6
值;umax==2
3
(x+)值:umin==8
9
五. 最后擴(kuò)大傳動(dòng)組的選擇
正常連續(xù)的順序擴(kuò)大的傳動(dòng)(串聯(lián)式)的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式為:
Z=Z1[1]Z2[Z1]Z3[Z1Z2]
即是:
Z=18=3[1]3[3]2[9]
3.1.3 轉(zhuǎn)速圖的擬定
運(yùn)動(dòng)參數(shù)確定以后,主軸各級(jí)轉(zhuǎn)速就已知,切削耗能確定了電機(jī)功率。在此基礎(chǔ)上,選擇電機(jī)型號(hào),確定各中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速,這樣就擬定主運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)圖,使主運(yùn)動(dòng)逐步具體化。
一. 主電機(jī)的選定
中型機(jī)床上,一般都采用三相交流異步電機(jī)為動(dòng)力源,可以在系列中選用。在選擇電機(jī)型號(hào)時(shí),應(yīng)按以下步驟進(jìn)行:
1. 電機(jī)功率N:
根據(jù)機(jī)床切削能力的要求確定電機(jī)功率。但電機(jī)產(chǎn)品的功率已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化,因此,按要求應(yīng)選取相近的標(biāo)準(zhǔn)值。
N=5.5kw
2. 電機(jī)轉(zhuǎn)速nd
異步電機(jī)的轉(zhuǎn)速有:3000、1500、1000、750r/min
在此處選擇的是:
nd=1500r/min
這個(gè)選擇是根據(jù)電機(jī)的轉(zhuǎn)速與主軸最高轉(zhuǎn)速nmax和Ⅰ軸的轉(zhuǎn)速相近或相宜,以免采用過大的升速或過小的降速傳動(dòng)。
3. 雙速和多速電機(jī)的應(yīng)用
根據(jù)本次設(shè)計(jì)機(jī)床的需要,所選用的是:雙速電機(jī)
4. 電機(jī)的安裝和外形
根據(jù)電機(jī)不同的安裝和使用的需要,有四種不同的外形結(jié)構(gòu),用的最多的有底座式和發(fā)蘭式兩種。本次設(shè)計(jì)的機(jī)床所需選用的是外行安裝尺寸之一。具體的安裝圖可由手冊(cè)查到。
5. 常用電機(jī)的資料
根據(jù)常用電機(jī)所提供的資料,選用:
圖3.1 Y132S-4電動(dòng)機(jī)
Ⅰ軸從電機(jī)得到運(yùn)動(dòng),經(jīng)傳動(dòng)系統(tǒng)化成主軸各級(jí)轉(zhuǎn)速。電機(jī)轉(zhuǎn)速和主軸最高轉(zhuǎn)速應(yīng)相接近。顯然,從傳動(dòng)件在高速運(yùn)轉(zhuǎn)下恒功率工作時(shí)所受扭矩最小來考慮,Ⅰ軸轉(zhuǎn)速不宜將電機(jī)轉(zhuǎn)速下降得太低。
但如果Ⅰ軸上裝有摩擦離合器一類部件時(shí),高速下摩擦損耗、發(fā)熱都將成為突出矛盾,因此,Ⅰ軸轉(zhuǎn)速不宜太高。
Ⅰ軸裝有離合器的一些機(jī)床的電機(jī)、主軸、Ⅰ軸轉(zhuǎn)速數(shù)據(jù):
參考這些數(shù)據(jù),可見,車床Ⅰ軸轉(zhuǎn)速一般取700~1000r/min。另外,也要注意到電機(jī)與Ⅰ軸間的傳動(dòng)方式,如用帶傳動(dòng)時(shí),降速比不宜太大,否則Ⅰ軸上帶輪太大,和主軸尾端可能干涉。因此,本次設(shè)計(jì)選用:
n1=960r/min
二. 中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速
對(duì)于中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速的考慮原則是:妥善解決結(jié)構(gòu)尺寸大小與噪音、震動(dòng)等性能要求之間的矛盾。
中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速較高時(shí)(如采用先升后降的傳動(dòng)),中間轉(zhuǎn)動(dòng)軸和齒輪承受扭矩小,可以使用軸徑和齒輪模數(shù)小寫:d∝ 、 m∝,從而可以使用結(jié)構(gòu)緊湊。但是,這將引起空載功率N空和噪音Lp(一般機(jī)床容許噪音應(yīng)小于85dB)加大:
N空=) KW ………………………… 3.6
式中:
C---系數(shù),兩支承滾動(dòng)或滑動(dòng)軸承C=8.5,三支承滾動(dòng)軸承C=10;
da---所有中間軸軸頸的平均直徑(mm);
d主—主軸前后軸頸的平均直徑(mm);
∑n—主軸轉(zhuǎn)速(r/min)。
……………… 3.7
(mz)a—所有中間傳動(dòng)齒輪的分度圓直徑的平均值mm;
(mz)主—主軸上齒輪的分度圓的平均值mm;
q----傳到主軸所經(jīng)過的齒輪對(duì)數(shù);
β----主軸齒輪螺旋角;
C1、K---系數(shù),根據(jù)機(jī)床類型及制造水平選取。我國中型車床、銑床C1=3.5。車床K=54,銑床K=50.5。
從上訴經(jīng)驗(yàn)公式可知:主軸轉(zhuǎn)速n主和中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速和∑n對(duì)機(jī)床噪音和發(fā)熱的關(guān)系。確定中間傳動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速時(shí),應(yīng)結(jié)合實(shí)際情況作相應(yīng)修正:
1.功率教大的重切削機(jī)床,一般主軸轉(zhuǎn)速較低,中間軸的轉(zhuǎn)速適當(dāng)取高一些,對(duì)減小結(jié)構(gòu)尺寸的效果較明顯。
2.速輕載或精密車床,中間軸轉(zhuǎn)速宜取低一些。
3.控制齒輪圓周速度u<8m/s(可用7級(jí)精度齒輪)。在此條件下,可適當(dāng)選用較高的中間軸轉(zhuǎn)速。
三. 齒輪傳動(dòng)比的限制
機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)中,齒輪副的極限傳動(dòng)比:
1.升速傳動(dòng)中,最大傳動(dòng)比umax≤2。過大,容易引起震動(dòng)和噪音。
2.降速傳動(dòng)中,最小傳動(dòng)比umin≥1/4。過小,則使主動(dòng)齒輪與被動(dòng)齒輪的直徑相差太大,將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)龐大。
圖3.2 主運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)速圖
3.1.4 帶輪直徑和齒輪齒數(shù)的確定
根據(jù)擬定的轉(zhuǎn)速圖上的各傳動(dòng)比,就可以確定帶輪直徑和齒輪的齒數(shù)。
一. 帶輪直徑確定的方法、步驟
1.選擇三角型號(hào)
一般機(jī)床上的都采用三角帶。根據(jù)電機(jī)轉(zhuǎn)速和功率查圖即可確定型號(hào)(詳情見〈〈機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo)〉〉4-1節(jié))。但圖中的解并非只有一種,應(yīng)使傳動(dòng)帶數(shù)為3~5根為宜。
本次設(shè)計(jì)中所選的帶輪型號(hào)和帶輪的根數(shù)如下:
B型帶輪
選取3根
2.確定帶輪的最小直徑Dmin(D?。?
各種型號(hào)膠帶推薦了最小帶輪直徑,直接查表即可確定。
根據(jù)皮帶的型號(hào),從教科書〈〈機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)教程〉〉
查表可?。?
Dmin=140mm
3.計(jì)算大帶輪直徑D大
根據(jù)要求的傳動(dòng)比u和滑功率ε確定D大。當(dāng)帶輪為降速時(shí):
三角膠帶的滑動(dòng)率ε=2%。
三角傳動(dòng)中,在保證最小包角大于120度的條件下,傳動(dòng)比可取1/7
≤u≤3。對(duì)中型通用機(jī)床,一般取1~2.5為宜。
因此,
137.2mm≤D大≤343mm
經(jīng)查表取:
D大=212mm
二. 確定齒輪齒數(shù)
用計(jì)算法或查表法確定齒輪齒數(shù),后者更為簡(jiǎn)單。根據(jù)要求的傳動(dòng)比u和初步定出的傳動(dòng)齒輪副齒數(shù)和Sz,查表即可求出小齒輪齒數(shù)。
在本次設(shè)計(jì)中采用的就是常用傳動(dòng)比的適用齒數(shù)(小齒輪)表就見教科書〈〈機(jī)床簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)〉〉。
不過在表中選取的時(shí)候應(yīng)注意以下幾個(gè)問題:
1. 不產(chǎn)生根切。一般去Zmin≥18~20。
2. 保證強(qiáng)度和防止熱處理變形過大,齒輪齒根圓到鍵槽的壁厚δ≥2mm,一般取δ>5mm則zmin≥6.5+,具體的尺寸可參考圖。
3. 同一傳動(dòng)組的各對(duì)齒輪副的中心距應(yīng)該相等。若莫數(shù)相同時(shí),則齒數(shù)和亦應(yīng)相等。但由于傳動(dòng)比的要求,尤其是在傳動(dòng)中使用了公用齒輪后,常常滿足比了上述要求。機(jī)床上可用修正齒輪,在一定范圍內(nèi)調(diào)整中心距使其相等。但修正量不能太大,一般齒數(shù)差不能超過3~4個(gè)齒。
4. 防止各種碰撞和干涉:
三聯(lián)滑移齒輪的相鄰的齒數(shù)差應(yīng)大于4。應(yīng)避免齒輪和軸之間相撞,出現(xiàn)以上的情況可以采用相應(yīng)的措施來補(bǔ)救。
5. 在同時(shí)滿足以上的條件下齒輪齒數(shù)的確定已經(jīng)可以初步定出,具體的各個(gè)齒輪齒數(shù)可以見傳動(dòng)圖上所標(biāo)寫的。
6. 確定軸間距:
軸間距是由齒輪齒數(shù)和后面計(jì)算并且經(jīng)驗(yàn)算而確定的模數(shù)m而確定的,具體的計(jì)算值如下(模數(shù)和齒輪的齒數(shù)而確定的軸間距必須滿足以上的幾個(gè)條件):
Ⅰ軸與Ⅱ軸之間的距離:
取m=2.5mm,由轉(zhuǎn)速圖而確定
…………………… 3.8
齒輪1與2之間的中心距:
……………………… 3.9
Ⅱ軸與Ⅲ軸之間的距離:
取m=2.5mm,由轉(zhuǎn)速圖而確定的傳動(dòng)比見圖,
………………………… 3.10
齒輪3與4之間的中心距:
…………………………… 3.11
Ⅲ軸與Ⅳ軸之間的距離:
取m=3.5mm,由轉(zhuǎn)速圖而確定的傳動(dòng)比
……………………… 3.12
齒輪9與10之間的中心距:
…………………………… 3.13
Ⅳ軸Ⅴ軸之間的中心距離:
取m=3.5mm,由轉(zhuǎn)速圖而確定的傳動(dòng)比
…………………… 3.14
……………………… 3.15
主軸到脈沖軸的中心距:
取m=3.5mm,傳動(dòng)比
………………………… 3.16
……………………… 3.17
Ⅰ軸到反轉(zhuǎn)軸Ⅵ軸的中心距:
取m=2.5mm,傳動(dòng)比
…………………………… 3.18
…………………………… 3.19
由齒頂高 …………………………… 3.20
齒頂高和齒跟高只與所取的模數(shù)m有關(guān)。
可知取m=2.5mm時(shí),
取m=3.5mm時(shí):
三. 主軸轉(zhuǎn)速系列的驗(yàn)算
主軸轉(zhuǎn)速在使用上并不要十分準(zhǔn)確,轉(zhuǎn)速稍高或稍低并無太大影響。但標(biāo)牌上標(biāo)準(zhǔn)數(shù)列的數(shù)值一般也不允許與實(shí)際轉(zhuǎn)速相差太大。
由確定的齒輪齒數(shù)所得的實(shí)際轉(zhuǎn)速與傳動(dòng)設(shè)計(jì)理論值難以完全相符合,需要驗(yàn)算主軸各級(jí)轉(zhuǎn)速,最大誤差不得超過正負(fù)10(ψ-1)%。即
%或
按公式:
Δn=-2%~+6% ………………………………… 2.21
如果超差,要根據(jù)誤差的正負(fù)以及引起誤差的主要環(huán)節(jié),重新調(diào)整齒數(shù),使轉(zhuǎn)速數(shù)列得到改善。
主運(yùn)動(dòng)傳動(dòng)鏈的傳動(dòng)路線表達(dá)式如下:
圖3.3 主傳動(dòng)路線
所有主軸的詳細(xì)的校核如下:
輸入到Ⅱ軸的轉(zhuǎn)速 ……… 3.22
1. ………………… 3.23
………………………………… 3.24
2.…………………… 3.25
………………………………………3.26
3. …………………… 3.27
………………………………… 3.28
4. ……………………… 3.29
…………………………………………3.30
5. …………………… 3.31
……………………………………3.32
6. …………………… 3.33
……………………………………… 3.34
7. …………………… 3.35
………………………………………3.36
8. …………………… 3.37
……………………………………… 3.38
9. ………………………3.39
………………………………………3.40
10. …………………… 3.41
……………………………………………3.42
11. ………………… 3.43
……………………………………… 3.44
12. …………………… 3.45
………………………………………… 3.46
13. …………………… 3.47
……………………………………… 3.48
14. …………………… 3.49
………………………………………… 3.50
15. …………………… 3.51
…………………………………………3.52
16. ………………… 3.53
………………………………………… 3.54
17. …………………… 3.55
…………………………………… 3.56
18. …………………… 3.57
……………………………………………3.58
在主軸上的18級(jí)轉(zhuǎn)速分別校核后,都合格。
四. 傳動(dòng)系統(tǒng)圖的繪制
計(jì)算結(jié)果,用規(guī)定符號(hào),以是適當(dāng)比例方格紙上繪制出轉(zhuǎn)速圖和主傳動(dòng)系統(tǒng)圖。
3.1.5 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)
傳動(dòng)方案確定后,要進(jìn)行方案的結(jié)構(gòu)化,確定個(gè)零件的實(shí)際尺寸和有關(guān)布置。為此,常對(duì)傳動(dòng)件的尺寸先進(jìn)行估算,如傳動(dòng)軸的直徑、齒輪模數(shù)、離合器、制動(dòng)器、帶輪的根數(shù)和型號(hào)等。在這些尺寸的基礎(chǔ)上,畫出草圖,得出初步結(jié)構(gòu)化的有關(guān)布置與尺寸;然后按結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行主要零件的驗(yàn)算,如軸的剛度、齒輪的疲勞強(qiáng)度等,必要時(shí)作結(jié)構(gòu)和方案上的修改,重新驗(yàn)算,直到滿足要求。
對(duì)于本次設(shè)計(jì),由于是畢業(yè)設(shè)計(jì),所以先用手工畫出草圖,經(jīng)自己和指導(dǎo)老師的多次修改后,再用計(jì)算機(jī)繪出。
一. 三角帶傳動(dòng)的計(jì)算
三角帶傳動(dòng)中,軸間距A可以較大。由于是摩擦傳遞,帶與輪槽間會(huì)有打滑,亦可因而緩和沖擊及隔離震動(dòng),使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,但尺寸,機(jī)床中多用于電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。
1. 選擇三角帶的型號(hào)
根據(jù)計(jì)算功率Nj(kw)和小帶輪n1(r/min)查圖選擇帶的型號(hào)。
計(jì)算功率Nj=KWNd (kW)
式中 Nd—電機(jī)的額定功率,
KW—工作情況系數(shù)。
車床的起動(dòng)載荷輕,工作載荷穩(wěn)定,二班制工作時(shí),取:KW=1.1
帶的型號(hào)是: B型號(hào)
2. 確定帶輪的計(jì)算直徑D1、D2
1) 小帶輪計(jì)算直徑D1
皮帶輪的直徑越小,帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶的使用壽命,小帶輪直徑D1不宜過小,要求大雨許用最小帶輪直徑Dmin,即D1≥Dmin。各型號(hào)帶對(duì)應(yīng)的最小帶輪直徑Dmin可查表。
D1=140r/min
2) 大帶輪計(jì)算直徑D2
…………………………………… 3.59
=212r/min
式中: n1--小帶輪轉(zhuǎn)速r/min;
n2--大帶輪轉(zhuǎn)速r/min;
ε--帶的滑動(dòng)系數(shù),一般取0.02.
算后應(yīng)將數(shù)字圓整為整數(shù)。
3) 確定三角帶速度u
具體的計(jì)算過程如下:
= ………………………………… 3.60
=10.6m/s
對(duì)于O、A、B、C型膠帶,5m/s≤u≤25m/s。
而u=5~10m/s時(shí)最為經(jīng)濟(jì)耐用。
此速度完全符合B型皮帶的轉(zhuǎn)速。
4) 初定中心距A0
帶輪的中心距,通常根據(jù)機(jī)床總體布局初步選定,一般可以在下列范圍內(nèi)選?。?
A0=(0.6~2)(D1+D2) mm ……………………… 3.61
=352(0.6~2)mm
=211.2mm~704mm
取 A0=704 mm
距過小,將降低帶的壽命;中心距過大時(shí),會(huì)引起帶振動(dòng)。中型車床電機(jī)軸至變速箱帶輪的中心距一般為750~850mm。
5) 確定三角帶的計(jì)算長度L0及內(nèi)周長LN
三角帶的計(jì)算長度是通過三角帶截面重心的長度。
………………………… 3.62
=
=1960.67mm
圓整到標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算長度 L=2033 mm
經(jīng)查表 LN=2000 mm
修正值 Y=33
6) 驗(yàn)算三角帶的擾曲次數(shù)u
≤40 次/s (則合格) ………………………………… 3.63
式中:m--帶輪個(gè)數(shù)。如u超限??杉哟驦(加大A)或降低u(減少D2、D1)來解決。
代入數(shù)據(jù)得
…………………………………………………… 3.64
=10.5 次/s ≤40 次/s
是合格的,不需作出任何修改。
7) 確定實(shí)際中心距A
………………………… 3.65
= 740 mm
8) 驗(yàn)算小帶輪包角а1
……………… 3.66
如果а1過小,應(yīng)加大中心距或加張緊裝置。
代入數(shù)值如下:
=180°-5.6°
=174.4°≥120°
經(jīng)校核合格。
9) 確定三角帶根數(shù)z
……………………………… 3.67
式中:N0--單根三角帶在 а1=180°、特定長度、平穩(wěn)工作情況下傳遞的功率值。
C1---包角系數(shù)。
參數(shù)的選擇可以根據(jù)書中的表差取:
N0=2.69
C1=0.98
Kw=1.1
帶入數(shù)值得:
所以,傳動(dòng)帶根數(shù)選3根。
此公式中所有的參數(shù)沒有作特別說明的都是從《機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo)》。
二. 傳動(dòng)軸的估算和驗(yàn)算
傳動(dòng)軸除了應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外,還應(yīng)滿足剛度要求。強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭轉(zhuǎn)載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高,不允許有較大的變形。因此,疲勞強(qiáng)度不是主要矛盾。除了載荷很大的情況外,可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不致產(chǎn)生過大的變形。如果剛度不足,軸上的零件如齒輪、軸承等將由于軸的變形過大而不能正常工作,或者產(chǎn)生振動(dòng)和噪聲、發(fā)熱、過早磨損而失效。因此,必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。通常,先按扭轉(zhuǎn)剛度估算軸的直徑,畫出草圖之后,再根據(jù)受力情況、結(jié)構(gòu)布置和有關(guān)尺寸,驗(yàn)算彎曲剛度。
1. 傳動(dòng)軸直徑的估算
傳動(dòng)軸直徑按扭矩剛度用下列公式估算傳動(dòng)軸直徑:
……………………………………3.68
其中:N—該傳動(dòng)軸的輸入功率
N=Ndη kw …………………………………………3.69
Nd—電機(jī)額定功率;
η—從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積(不計(jì)該軸軸承上的效率)。
nf—該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速r/min。
計(jì)算轉(zhuǎn)速nf是傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速可以從轉(zhuǎn)速圖上,按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系而確定,而中型車床主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為:
……………………… 3.70
[ψ]—每米長度上允許的扭轉(zhuǎn)角(deg/m),可根據(jù)傳動(dòng)軸的要求選取。
根據(jù)參考書中所給出的公式和本次設(shè)計(jì)所必須滿足的條件,在傳動(dòng)過程中所有軸的直徑的估算如下:
nj(主)=nminψz/3-1 ……………………… 3.71
=125 r/min
Ⅴ主軸 nj=n6=125 r/min ;
Ⅳ 軸 nj=n7=160 r/min ;
Ⅲ 軸 nj=n11=400 r/min ;
Ⅱ 軸 nj=n14=800 r/min ;
Ⅰ 軸 nj=960 r/min ;
由 : ………………………3.72
則計(jì)算主軸Ⅴ和中間軸的直徑d如下:
Ⅴ主軸 d5=64 mm ;
Ⅳ 軸 d4=40 mm ;
Ⅲ 軸 d3=40 mm ;
Ⅱ 軸 d2=40 mm ;
Ⅰ 軸 d1=30 mm ;
1. 傳動(dòng)軸剛度的驗(yàn)算:
1) 軸的彎曲變形的條件和允許值
機(jī)床主傳動(dòng)的彎曲剛度驗(yàn)算,主要驗(yàn)算軸上裝齒輪和軸承處的橈度y和傾角θ。各類軸的橈度y和裝齒輪和軸承處傾角θ,應(yīng)小于彎曲剛度的許用值[Y]和[θ]值,即:
y≤[Y]; ………………… 3.73
θ≤[θ] ………………… 3.74
由于書寫量比較大而篇幅不足的原因,所以在此就省了。
2) 軸的彎曲變形計(jì)算公式
計(jì)算軸本身變形產(chǎn)生的橈度y和傾角θ時(shí),一般常將軸簡(jiǎn)化為集中載荷下的簡(jiǎn)支梁,按參考書中的表中的有關(guān)公式進(jìn)行計(jì)算。
當(dāng)軸的直徑相差不大且計(jì)算精度要求不高時(shí),可把軸看作等徑軸,采用平均直徑來進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算花鍵軸的剛度時(shí)可采用直徑或當(dāng)量直徑。
由于本次設(shè)計(jì)的說明書的篇幅和時(shí)間的關(guān)系就不在此詳細(xì)的列出了。但一般的計(jì)算公式為:
………………………………………………… 3.75
……………………………………………… 3.76
矩形花鍵軸:平均直徑……………………………… 3.77
當(dāng)量直徑 …………………………………………… 3.78
慣性距 ………………………… 3.79
本次設(shè)計(jì)機(jī)床中長采用矩形花鍵軸的d1、d2和I的數(shù)值:
`
花 鍵 軸 尺寸
(GB1144-74)
平均直徑
當(dāng)量直徑
極慣性距
慣性距
28
27.84
58976
29488
37.5
37.78
200058
100029
61.5
61.76
1428706
714353
根據(jù)本次設(shè)計(jì)的情況,主軸的剛度要求必須進(jìn)行校核,具體的剛度校核結(jié)果如下:
a) 首先,把主軸上的軸承所能承受的載荷在《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)3》中查出,見下:
深溝球軸承
其基本額定載荷為:
推力球軸承
其基本額定載荷為:
雙列圓錐滾子軸承
其基本額定載荷為:
b) 計(jì)算軸上的載荷
圖3.4 軸的結(jié)構(gòu)圖與彎矩扭矩圖
主軸上齒輪在高速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的載荷:
齒輪1:
…………3.80
齒輪2:
……………3.81
c) 校核傾角和橈度
經(jīng)查表得:
安裝圓錐滾子軸承處
安裝深溝球軸承處
安裝推力球軸承處
計(jì)算主軸圓軸的平均直徑和慣性矩:
…………3.82
…………………………… 3.83
………………………… 3.84
傾角:
對(duì)
……3.85
……3.86
……………… 3.87
……3.88
對(duì)
…3.89
……3.90
…………………3.91
………3.92
在點(diǎn)C處的傾角
………………… 3.93
……………… 3.94
在點(diǎn)B處的傾角
……… 3.95
在點(diǎn)A處的傾角
……………3.96
橈度:
對(duì)
…………… 3.97
……………… 3.98
………………………… 3.99
對(duì)
……………3.100
……………… 3.101
……………… 3.102
………… 3.103
根據(jù)表選用
………………………… 3.104
由此可得在主軸上的剛度是完全合格的。
三. 齒輪模數(shù)的估算和計(jì)算
按接觸疲勞和彎曲強(qiáng)度計(jì)算齒輪模數(shù)比較復(fù)雜,而且有些系數(shù)只有在齒輪個(gè)參數(shù)都已知道后方可確定,所以只在草圖畫完之后校核用。在畫草圖之前,先估算,再選用標(biāo)準(zhǔn)齒輪模數(shù)。
齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:
…………………………… 3.105
齒面點(diǎn)蝕的估算:
…………………………………… 3.106
其中nj為大齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速,A為齒輪中心距。
由中心距A及齒數(shù)z1、z2求出模數(shù):
…………………………… 3.107
根據(jù)估算所得mj的值,由標(biāo)準(zhǔn)的模數(shù)表查取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。
計(jì)算(驗(yàn)算):
結(jié)構(gòu)確定后,齒輪的工作條件、空間安排、材料和精度等級(jí)等都已確定,才可能核驗(yàn)齒輪的接觸疲勞和彎曲疲勞強(qiáng)度值是否滿足要求。
根據(jù)接觸疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)公式為:
……… 3.108
根據(jù)彎曲疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)公式為:
……………… 3.109
式中:N---計(jì)算齒輪傳遞的額定功率;
---計(jì)算齒輪(小齒輪)的計(jì)算轉(zhuǎn)速r/min;
---齒寬系數(shù)=b/m,常取6~10;
---計(jì)算齒輪的齒數(shù),一般取傳動(dòng)中最小齒輪的齒數(shù);
i---大齒輪和小齒輪餓齒數(shù)比,“+”用于外嚙合,“-”用于內(nèi)嚙合;
---壽命系數(shù),;
---工作期限系數(shù),;
齒輪等傳動(dòng)件在接觸和彎曲腳變載荷下的疲勞曲線指數(shù)m和基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)C0;
n---齒輪的最低轉(zhuǎn)速r/min;
T---預(yù)定的齒輪工作期限,中型機(jī)床推薦:T=15,000~20,000h;
Kn---轉(zhuǎn)速變化系數(shù);
KN---功率利用系數(shù);
Kq---材料強(qiáng)化系數(shù)。幅值低的交變載荷可使金屬材料的晶粒邊界強(qiáng)化,起著阻止疲勞細(xì)縫擴(kuò)展的作用;
Ks(壽命系數(shù))的極值Ksmax,Ksmin
當(dāng)Ks≥Kmin時(shí),則取Ks=Ksmax;當(dāng)Ks<Kmin時(shí),則取Ks=Ksmin。
K1---工作情況系數(shù)。中等沖擊的主運(yùn)動(dòng):K1=1.2~1.6;
K2---動(dòng)載荷系數(shù);
K3---齒向載荷分布系數(shù);
Y---齒形系數(shù);
---許用彎曲、接觸應(yīng)力Mpa。
本次設(shè)計(jì)中的模數(shù)計(jì)算與選取如下:
1. Ⅰ軸傳到Ⅱ軸的模數(shù):
齒輪接觸疲勞的計(jì)算:
…………………… 3.110
齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:
………………………… 3.111
取A=72mm
…………………………… 3.112
計(jì)算(驗(yàn)算)
核驗(yàn)齒輪的接觸疲勞和彎曲疲勞強(qiáng)度值是否滿足要求。
根據(jù)接觸疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)公式為:
經(jīng)查表取:
…………3.113
取N=5.5KW,,代入公式得:
………3.114
根據(jù)彎曲疲勞計(jì)算齒輪模數(shù)公式為:
查表取
代入公式得:
……3.115
………………3.116
經(jīng)校核和查表取m=2.5mm。
2. Ⅱ軸傳到Ⅲ軸的模數(shù):
齒輪接觸疲勞的計(jì)算:
……………………………3.117
經(jīng)校核取m=2.5mm。
齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:
……………………………3.118
取A=90mm
……………………………… 3.119
經(jīng)校核和查表?。喝j=2.5mm
3.Ⅲ軸傳到Ⅳ軸的模數(shù):
齒輪接觸疲勞的計(jì)算:
………………………………3.120
齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:
…………………………… 3.121
取A=122mm
………………………………3.122
經(jīng)校核和查表取:取mj=3.5mm
4. Ⅳ軸傳到Ⅴ軸的模數(shù):
齒輪接觸疲勞的計(jì)算:
………………………… 3.123
齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:
………………………… 3.124
取A=192mm
…………………………… 3.125
經(jīng)校核和查表取:取m=3.5mm
以上所有的模數(shù)的選取都是根據(jù)參考書《機(jī)械原理》所提供的模數(shù)表中選取的標(biāo)準(zhǔn)值。
四. 電磁離合器的選擇
摩擦電磁離合器目前在數(shù)控機(jī)床中應(yīng)用十分廣泛,因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中自動(dòng)的接通或脫開,且具有結(jié)合平穩(wěn),沒有沖擊、構(gòu)造緊湊的特點(diǎn),部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化,多用于機(jī)床主傳動(dòng)。選用時(shí)應(yīng)作必要的計(jì)算。
根據(jù)初步的計(jì)算可從《離合器的選擇與運(yùn)用》一書中選取,所有的作圖和計(jì)算尺寸都見書中的表。
1. 按扭距選擇
一般應(yīng)使用和設(shè)計(jì)的離合器的額定靜扭距Mj和額定扭距Md滿足工作要求,由于普通車床是在空載下啟動(dòng)和反向的,故只需按離合器結(jié)合后的靜負(fù)載扭距來選。即:
……………………………… 3.126
對(duì)于需要在負(fù)載下啟動(dòng)和變速,或啟動(dòng)時(shí)間有特殊要求時(shí),應(yīng)按動(dòng)扭距設(shè)計(jì)離合器。
2. 步驟:
1) 決定外摩擦片的內(nèi)徑d。
根據(jù)結(jié)構(gòu)需要,如為軸裝式時(shí),摩擦片的內(nèi)徑d應(yīng)比安裝軸的軸徑大2~6mm。
2) 選擇摩擦片尺寸:
可以在參考書中選擇,具體的型號(hào)見圖紙。
3) 計(jì)算摩擦面對(duì)數(shù)z
…………………………………………… 3.127
式中:f-摩擦片間的摩擦系數(shù)(有表可選);
-許用壓強(qiáng)MPa(有表可選);
D-摩擦片內(nèi)片外徑mm(有表可選);
d-摩擦片外片內(nèi)徑mm(有表可選);
Ku-速度修正系數(shù)(有表可選);
Kz-結(jié)合面數(shù)修正系數(shù)(有表可選);
Km-結(jié)合次數(shù)修正系數(shù)(有表可選)。
代入數(shù)值得:取Z=9。
3.2縱向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)
3.2.1 滾珠絲桿副的選擇
一. 脈沖當(dāng)量和傳動(dòng)比的確定
機(jī)械系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)通常由設(shè)計(jì)任務(wù)書或由產(chǎn)品樣本給出,一般包含功能參數(shù)和精度參數(shù)兩部分。
主要精度參數(shù)有:定位精度(mm)、重復(fù)定位精度(mm)等。
1. 脈沖當(dāng)量的選定
傳感器與電機(jī)軸相連,用來檢測(cè)電機(jī)轉(zhuǎn)角和轉(zhuǎn)速,并把它們轉(zhuǎn)換為電信號(hào)反饋給數(shù)控裝置。
常用脈沖編碼器兼作位置和速度反饋。伺服電機(jī)每轉(zhuǎn)1轉(zhuǎn)傳感器發(fā)出一定數(shù)量的脈沖,每個(gè)脈沖代表電機(jī)一定的轉(zhuǎn)角。
本次設(shè)計(jì)中縱向 脈沖當(dāng)量δp=0.01mm/脈沖,這是設(shè)計(jì)本身所給出的條件。
2. 傳動(dòng)比的選定
對(duì)步進(jìn)電機(jī),當(dāng)脈沖當(dāng)量δp(mm/脈沖)確定,并且滾珠絲桿導(dǎo)程L0(mm)和電機(jī)步距角θb(℃/脈沖)都也已初步選定后,則可用下式來計(jì)算,該軸伺服傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)比:
……………………… 3.138
盡可能使i=1,這時(shí)可使步進(jìn)電機(jī)直接與絲桿聯(lián)結(jié),有利于簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu),提高精度,所以i=1.25,取θb=0.75。
二. 傳動(dòng)系統(tǒng)等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算
傳動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量是一種慣性負(fù)載,在電機(jī)選用時(shí)必須加以考慮。由于傳動(dòng)系統(tǒng)的各傳動(dòng)部件并不都與電機(jī)軸的同軸線,還成在各傳動(dòng)部件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量向電機(jī)軸折算問題。最后,要計(jì)算整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,即傳動(dòng)系統(tǒng)等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。這些比如:轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算的基本公式、齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量折算、滾珠絲桿轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Js折算、工作臺(tái)質(zhì)量折算和傳動(dòng)系統(tǒng)等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算可見相關(guān)的參考書,在這里就不作詳細(xì)的說明與計(jì)算了。
三. 滾珠絲桿螺母的選型和校核
1. 滾珠絲桿螺母副類型選擇
1) 主要種類
滾珠絲桿螺母副由專門工廠制造,當(dāng)類別、型號(hào)選定和校核后,可以外購。
滾珠絲桿副的類別主要從三個(gè)方面考慮:循環(huán)方式、循環(huán)列數(shù)與圈數(shù)、預(yù)緊方式。
鋼珠在絲桿與螺母之間的滾動(dòng)是一個(gè)循環(huán)閉路。根據(jù)回珠方式可分兩類:內(nèi)循環(huán)和外循環(huán)。
本次設(shè)計(jì)中根據(jù)應(yīng)用的需要選:外循環(huán)。
鋼珠每一個(gè)循環(huán)閉路稱為列。每個(gè)滾珠循環(huán)閉路內(nèi)所含導(dǎo)程數(shù)稱為圈數(shù)。外循環(huán)滾珠絲桿副的每個(gè)螺母有1列2.5圈,1列3.5圈,2列1.5圈,2列2.5圈等,種類很多。
本次設(shè)計(jì)中采用的是外循環(huán)2列3.5圈。
為了消除間隙和提高滾珠絲桿副的剛度,可以預(yù)加載荷,使它在過盈的條件下工作,稱為預(yù)緊。常用的滾珠絲桿副預(yù)緊方法有:雙螺母墊片式預(yù)緊、雙螺母螺紋式預(yù)緊、雙螺母齒差式預(yù)緊等。預(yù)緊后的剛度可提高到為無預(yù)緊時(shí)的2倍。但是,預(yù)加載荷過大,將使壽命下降和摩擦力矩加大。通常,滾珠絲桿在出廠時(shí),就已經(jīng)由制造廠調(diào)好預(yù)加載荷,并且預(yù)加載荷往往與絲桿副的額定動(dòng)載荷有一定的比例關(guān)系。
本次設(shè)計(jì)中的采用的是墊片式預(yù)緊,調(diào)整方法—調(diào)整墊片厚度,使螺母產(chǎn)生軸向位移。這種方法結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,裝卸方便,剛度高;但調(diào)整不便,滾道有磨損時(shí),不能隨時(shí)消除間隙和預(yù)緊,適用于高剛度重載傳動(dòng)。
2) 參數(shù)及代號(hào)
A. 滾珠絲桿副的主要參數(shù)
a. 公稱直徑dm,公稱直徑即滾珠絲桿的名義直徑,dm越大,承載能力和剛度越大。數(shù)控機(jī)床常用進(jìn)給絲桿的公稱直徑dm為Φ30mm至Φ80mm。
本次設(shè)計(jì)中選用的公稱直徑為Φ40mm。
b. 基本導(dǎo)程(螺距)L0。絲桿相對(duì)于螺母旋轉(zhuǎn)2Лrad時(shí),螺母的軸向位移?;緦?dǎo)程也稱為螺距。它按承載能力選取,并與進(jìn)給系統(tǒng)的脈沖當(dāng)量的要求有關(guān)。
本次設(shè)計(jì)中的導(dǎo)程L0=6mm。
c. 精度等級(jí)。滾珠絲桿副按其使用范圍及要求分為7個(gè)精度等級(jí),即1,2,3,4,5,7,及10七個(gè)精度等級(jí),1級(jí)精度最高,其余依次逐級(jí)降低,一般選取4級(jí)~7級(jí),數(shù)控車床及精密機(jī)械可選用2級(jí)~3級(jí)。滾珠絲桿副的精度直接影響定位精度、承載能力和接觸剛度,因此它是滾珠絲桿副的重要質(zhì)量指標(biāo),選用時(shí)要予以注意。
本次所設(shè)計(jì)的機(jī)床是數(shù)控機(jī)床,所以選用的精度等級(jí)還是很高的,是3級(jí)。
B. 滾珠絲桿副代號(hào)的標(biāo)注
本次設(shè)計(jì)中所選用的滾珠絲桿副的特征代號(hào)見下表:
序號(hào)
特 征
代 號(hào)
1
鋼球
循環(huán)
方式
外循環(huán)
插管式
C
2
預(yù)緊
方式
雙螺母
墊片式
D
3
結(jié)構(gòu)
特征
導(dǎo)珠桿埋入式
M
4
螺紋
方向
右旋
5
負(fù)荷
鋼球
圈數(shù)
3.5
3.5
6
類型
傳動(dòng)滾珠絲桿副(與旋轉(zhuǎn)角度無關(guān),用于傳遞動(dòng)力的滾珠絲桿副)
T
7
精度
等級(jí)
3
3
2. 滾珠絲桿螺母副的型號(hào)選擇及校核步驟
1) 最大工作載荷計(jì)算
2) 最大動(dòng)負(fù)載C的計(jì)算及主要尺寸初選
3) 傳動(dòng)效率計(jì)算
滾珠絲桿螺母副的傳動(dòng)效率η為
…………………………3.139
式中:λ為絲桿螺旋升角,可據(jù)初選型號(hào)查出;ψ為摩擦角,滾珠絲桿副的滾動(dòng)摩擦系數(shù)f=0.003~0.004,其摩擦角約等于10ˊ。
滾珠絲桿副的傳動(dòng)效率較高,一般在0.8~0.9之間。
4) 剛度驗(yàn)算
5) 壓桿穩(wěn)定性驗(yàn)算
以上所有沒有作出詳細(xì)驗(yàn)算和校核過程的,在初稿上已經(jīng)經(jīng)校核都是符合所選的滾珠絲桿副的要求。
6) 滾珠絲桿螺母副安裝連接尺寸
滾珠絲桿副型號(hào)
名義直徑
螺
距
滾珠直徑
滾道半徑
偏心距
絲桿外徑
螺母凸緣外徑
螺釘中心圓直徑
螺母凸緣厚度
墊片厚度
有襯套
無襯套
有襯套
無襯套
/in
/mm
D0
t
d0
R
e
d
D3
D3,
D4
D4,
T
Δ
WD4006
40
6
3.969
2.064
0.056
39
102
92
86
76
12
5
螺旋升角
螺釘尺寸
螺釘個(gè)數(shù)
螺母配合外徑
襯套配合外徑
螺母裝配總長度
L
額定動(dòng)載荷
C/N
額定動(dòng)載荷
C0/N
滾珠絲桿副型號(hào)
λ
M
a
D
D,
3.5圈每1列
3.5圈每1列
3
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類型:共享資源
大小:359.11KB
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數(shù)控機(jī)床
傳動(dòng)系統(tǒng)
設(shè)計(jì)
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-
數(shù)控機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì),數(shù)控機(jī)床,傳動(dòng)系統(tǒng),設(shè)計(jì)
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