工藝夾具-十字頭零件的工藝規(guī)程
工藝夾具-十字頭零件的工藝規(guī)程,工藝,夾具,十字頭,零件,規(guī)程
第一章 零件的分析
1.1零件的作用
題目所給的是空氣壓縮機零件十字頭體,它是連接連桿和活塞桿的部件,是將回轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化為往復(fù)運動的關(guān)節(jié)。對十字頭的基本要求是:有足夠的強度,剛度,耐磨損,重量輕,工作可靠。
本十字頭零件與活塞桿是依靠法蘭連接的結(jié)構(gòu),這種結(jié)構(gòu)使用可靠,調(diào)整方便,活塞桿與十字頭容易對中,不足之處是結(jié)構(gòu)笨重,適合用于大型壓縮機上。
1.2零件的工藝分析
1.2.1 十字頭零件共有三組加工表面,它們之間有一定的位置要求。現(xiàn)分述如下:
(1) 以孔Φ50H7mm為中心的加工表面
這一組加工表面包括:Φ50H7mm孔及其倒角,尺寸為Φ115的頸部外圓及倒角,尺寸為Φ90的頸腰部外圓表面,頸部Φ50H7孔內(nèi)寬為8的槽,位于Φ50H7孔底部尺寸為Φ22的通孔,尺寸為Φ10與Φ50H7孔相垂直的油孔,其中,主要加工尺寸為Φ50H7的孔,這是用來連接活塞桿用的。
(2) 以Φ320d7軸線為中心的加工表面:
這一組加工表面包括:Φ 320d7外圓表面及其10°的倒角,Φ 320d7外圓表面上寬為15mm的王字型槽,與外圓表面垂直,尺寸為Φ6的4個通孔,以及未澆鑄巴氏合金前尺寸為Φ312外圓表面和Φ312表面上深為3,寬為25的梯形槽,其中主要是加工尺寸是Φ320d7的外圓表面,這是用來與十字頭滑塊相配合,通過十字頭滑塊來導(dǎo)向并承受連桿側(cè)壓力。
(3) 以Φ100H10銷孔為中心的加工表面:
這一組加工表面包括:這一組加工表面包括:Φ100H10錐度為1:10的錐型孔,相距為190,與Φ100孔相垂直的兩側(cè)凸臺端面,相距為180,與Φ100錐型孔軸線相垂直的兩側(cè)端面,在體腔內(nèi),相距為106與100錐型孔軸線相垂直的凸臺端面,以及Φ100H10錐型孔內(nèi)寬為12的矩型槽,還有在相距為190凸臺端面上四個M16螺孔,其中,主要加工Φ100H10錐型孔,這是用來裝配錐型銷,以便安裝連桿用的。
1.2.2 這兩組加工表面之間有一定的位置要求,主要是:
(1)尺寸為Φ115的頸部背部端面與Φ320d7圓柱軸線的垂直度公差為0.03;
(2)Φ50H7孔與Φ320d7軸的同軸度公差為0.03;
(3)Φ320d7圓柱面的圓柱度公差值為0.025;
(4)Φ100錐型孔軸線與Φ320d7圓柱軸線的垂直度公差為0.025。
同以上分析可知,對于這三組加工表面而言,可以先加工出其中一組表面,然后借助于專用夾具加工另一組表面,并且保證他們之間的位置精度要求。
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四川理工學(xué)院機電工程系畢業(yè)設(shè)計
第二章 工藝規(guī)程設(shè)計
2.1 確定毛坯的制造形式
零件材料為QT600-3,根據(jù)選擇毛坯應(yīng)考慮的因素:形狀復(fù)雜和薄壁的毛坯不宜采用金屬型鑄造;尺寸較大的毛坯,不宜采用模鍛、壓鑄和精鑄,多采用砂型鑄造和自由鑄造。因此,應(yīng)該選擇鑄件。由于零件年產(chǎn)量為500件,已達(dá)成批生產(chǎn)的水平,而零件的輪廓尺寸較大,結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,可以采用砂型鑄造。
2.2 基面的選擇
基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要部分之一,基面選擇得正確與合理,可以使加工質(zhì)量得到保證,生產(chǎn)率得以提高,否則,加工工藝過程中會問題百出,甚至,還會造成零件大批量報廢,使生產(chǎn)無法正常進行,導(dǎo)致虧損。
2.2.1 粗基準(zhǔn)的選擇
選擇原則:
① 當(dāng)有不加工表面時,選擇不加工表面作為粗基準(zhǔn);
② 應(yīng)選擇表面平整,均勻的表面作為粗基準(zhǔn);
③ 以平整且面積較大的表面作為粗基準(zhǔn);
④ 粗基準(zhǔn)一般只能使用一次。
對于此零件而言,即有軸,又有多個不加工表面。按照常理,一般軸類零件來說,以外圓為粗基準(zhǔn)是完全合理的;而該零件上面有幾個不加工表面,且較大、均勻,故而選取φ320d7圓柱裙部內(nèi)壁不加工表面作為粗粗準(zhǔn)。
2.2.2 精基準(zhǔn)的選擇
①“基準(zhǔn)重合”原則 即設(shè)計基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)重合;
②“基準(zhǔn)統(tǒng)一”原則 即盡量采用某一種基準(zhǔn)作為多數(shù)工序的基準(zhǔn);
③“自為基準(zhǔn)”原則 即當(dāng)精加工或者光整加工工序要求余量盡量小而均勻時,應(yīng)選擇加工表面本身作為精基準(zhǔn);
④“互為基準(zhǔn)”原則 當(dāng)兩個加工表面相互位置精度要求較高時,以兩個需加工表面相互作為基準(zhǔn)反復(fù)加工以獲得均勻的加工余量和較高的位置精度。
但在一般設(shè)計中,主要應(yīng)考慮基準(zhǔn)重合的問題,當(dāng)設(shè)計基準(zhǔn)與工序基準(zhǔn)不重合時,應(yīng)該進行尺寸換算;故按基準(zhǔn)統(tǒng)一原則選取工藝止口作精基準(zhǔn)。
2.3 零件表面加工方法的選擇
本零件的加工表面有零件外圓表面、內(nèi)孔、槽及小孔等,材料為QT600-3,參照《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》,簡稱《機械加工工藝手冊》,其加工方法選擇如下:
(1)毛坯外圓表面:公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,只需進行車削(表1.4-8);
(2)外圓表面梯型槽:,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行銑削(表1.4-8);
(3)澆鑄巴氏合金后外圓表面:公差等級按IT10,表面粗糙度為Ra1.6,需進行粗車、半精車達(dá)到(表1.4-8);
(4)外圓表面寬為25槽:為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行銑削(表1.4-8);
(5)4-Φ6油孔:為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行鉆削(表1.4-8);
(6)兩頭端面:為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,但要用作定位基準(zhǔn),需進行粗車,半精車(表1.4-8);
(7)頸部端面:公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行車削(表1.4-8);
(8)頸部Φ90d10外圓表面:公差等級按IT10,表面粗糙度為Ra25,需進行粗車,半精車(表1.4-8);
(9)頸部Φ115外圓表面:公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行車削(表1.4-8);
(10)頸部兩端2×倒角:公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行車削(表1.4-8);
(11)頸部Φ50H7mm孔:公差等級按IT7,表面粗糙度為Ra3.2,需進行粗鏜、半精鏜(表1.4-7);
(12)頸部Φ22mm通孔:為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,需進行鉆削(表1.4-7);
(13)頸部寬為8的槽:公差等級按IT7,表面粗糙度為Ra6.3,需進行粗插、精插(表1.4-7);
(14)頸部Φ10mm油孔:公差等級按IT7,表面粗糙度為Ra25,需進行鉆削加工(表1.4-7);
(15)相距180mm兩側(cè)端面:公差等級按IT14,表面粗糙度為Ra25,需進行銑削(表1.4-8);
(16)相距190mm兩側(cè)凸臺端面:公差等級按IT14,表面粗糙度為Ra25,需進行銑削(表1.4-8);
(17)體腔內(nèi)相距106mm凸臺平面:公差等級按IT10,表面粗糙度為Ra25,需進行刮銷(表1.4-8);
(18)Φ100H10mm銷孔:公差等級按IT10,表面粗糙度為Ra1.6,需進行粗鏜、半精鏜、精鏜(表1.4-7);
(19)銷孔內(nèi)寬為12的槽:公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra6.3,需進行粗插、半精插(表1.4-7);
(20),4—M6—7H深27孔:鉆孔,攻螺紋;
2.4 制定工藝路線
制定工藝路線的出發(fā)點,應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證。除此之外,還應(yīng)當(dāng)考慮經(jīng)濟效果,以便使生產(chǎn)成本盡量下降。按照先加工基準(zhǔn)面及先粗后精的原則,十字頭零件加工可按如下工藝路線進行:
表2-1 工藝路線方案
工序號
工藝內(nèi)容
1
以φ320d7圓柱裙部內(nèi)壁為粗基準(zhǔn),在兩頭端面劃外圓直徑為φ312的直徑為φ312的加工線;并在底部端面劃直徑為φ290.8的的止口加工線。以φ100H10銷孔中心線為基準(zhǔn),劃距中心線為210的頸部軸線方向的加工線,和距中心線為174.5的底部軸線方向的加工線;并以底部加工線為基準(zhǔn)準(zhǔn),劃相距為327的頂部軸線方向的加工線。以頸部φ50H7孔中心線為基準(zhǔn),在頸部端面畫直徑為φ115的外圓加工線;并劃相距為180的兩側(cè)端面加工線;劃相距為190的兩側(cè)凸臺端面加工線。以兩側(cè)凸臺端面加工線為基準(zhǔn),劃體腔內(nèi)相距為106的凸臺端面加工線。
2
粗車底部端面至332.5;粗車未澆鑄巴氏合金前外圓φ320d7至φ312。粗車止口φ294H7至φ290.8;倒2.5×角。
3
掉頭,粗車頂端面至327.5,粗車外圓φ320d7至φ312;粗車頸部端面軸線方向至324.5,車頸部外圓φ115至要求;粗車頸部外圓φ90d10至φ92.2,刮距頸部上端面為30的下端面,兩端倒2×角。
4
粗鏜φ50H7孔至φ49。
5
鉆φ50H7孔底部φ22通孔。
6
鉆頸身部φ10油孔。
7
半精車底部端面至326,半精車止口φ294H7至φ293.4
8
銑分別相距為180與190的兩側(cè)端面至要求。
9
銑外圓寬度為25的梯形槽。
10
φ320d7圓柱外表面澆鑄巴氏合金至φ330。
11
以φ320d7圓柱裙部內(nèi)壁為粗基準(zhǔn),在兩頭端面劃外圓直徑
為φ323的加工線。
12
粗車澆鑄巴氏合金后外圓φ320d7至φ323。
13
銑φ320d7外圓柱表面寬為6王字型油槽,銑寬為15的油
槽倒角。
14
鉆孔4-φ6
15
半精車頸部外圓φ90d10至要求。
16
半精鏜頸部φ50H7孔至要求,倒2×角
17
插頸部寬φ50H7孔內(nèi)寬為8的槽
18
粗鏜φ100H10銷孔,刮體腔內(nèi)相距為106的凸臺端面
19
插φ100H10銷孔內(nèi)寬為12的槽
20
半精鏜φ100H10銷孔至要求。
21
鉆鉸兩側(cè)凸臺端面4-M6-7H螺孔,攻螺紋。
22
精車止口φ294H7至要求。
23
精車φ320d7圓柱外表面至要求,頂部倒角。
24
銑去止口,銑底部端面延軸線方向至300。
25
底部倒角
26
最終檢查,入庫
2.5 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定
“十字頭”的零件材料為QT600-3,硬度為HB 190~269,毛坯重量約為60kg,生產(chǎn)類型為中、小型生產(chǎn),采用砂型手工造型方法鑄造毛坯。
根據(jù)上述原始資料及加工工藝,分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下:
2.5.1確定外圓表面(φ320d7):
考慮其長度為337mm,而φ320d7的圓柱表面公差為自由尺寸公差,故表面粗糙度值選擇要求Ra200,只要求粗加工,故此時可能選擇單邊余量為=7.5mm能夠滿足于圖上的要求。
2.5.2 確定外圓表面沿軸線長度方向的加工余量及公差:
查《機械加工工藝手冊》表3.1-24可知,采用砂型手工造型方法鑄造,而且毛坯材料為球墨鑄鐵,故選擇公差等級為12級,再查表3.1-26,故選取加工余量為7.5~9mm,在這次設(shè)計中我們選取加工余量為7.5mm。
(1)因為底部端面起定位作用,分為粗車,半精車和精車。
鑄出:179.5±3.5 mm(底部端面以φ100H10 mm銷孔中心線為基準(zhǔn)延軸線方向距離)
粗車:174.5mm z=5mm
半精車:173mm z=1.5mm
精車:172 mm z=1mm
(1)因為頂部端面表面粗糙度為Ra12.5,分為粗車,半精車。
鑄出:157.5±3.5 mm(頂部端面以φ100H10 mm銷孔中心線為基準(zhǔn)延軸線方向距離)
粗車:152.5mm z=5mm
半精車:150mm z=2.5mm
2.5.3 澆鑄巴氏合金后外圓φ320d7mm表面:
外圓精度要求為IT7,表面粗糙度為Ra1.6,要求粗車,半精車;再查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為2z=10mm。
澆鑄:φ330±4.5 mm
粗車:φ323mm 2z=7mm
半精車:φ320d7mm 2z=3mm
2.5.4確定頸部內(nèi)孔Ф50H7mm、深55mm的加工余量:
因為此零件采用砂型手工造型鑄造方法得到毛坯件,查《機械加工工藝手冊》表3.2-35可知,有色金屬及其殼體類零件加工余量,得知,所有孔直徑小于50mm,均采用鑄造后粗鏜,因此在粗鏜后的加工余量為1mm。查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為2z=10mm。
鑄出:Ф40±3.5 mm
粗車:Ф48 mm 2z=8mm
半精車:Ф50H7mm 2z=2mm
2.5.5 頸部頂部端面沿軸線長度方向的加工余量及公差:
為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25;再查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為z=5±3.5 mm。
2.5.6 頸部底部端面沿軸線長度方向的加工余量及公差:
為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25;再查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為z=3.5±2.8 mm。
2.5.7 頸部外圓表面(φ115 mm)
為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,再查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為z=5±3.5 mm。
2.5.8 頸身部外圓表面(φ mm)
外圓表面精度界于IT9~IT10之間,表面粗糙度為Ra12.5,粗車,半精車達(dá)到;再查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量為2z=7±3 mm。
鑄出:Ф97±3.5 mm
粗車:Ф92.2mm 2z=4.8mm
半精車:φmm 2z=2.2mm
2.5.9 兩側(cè)相距分別為180mm,190mm的兩組端面
為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,只要求粗加工,查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量都為2z=12±4 mm。
2.5.10 體腔內(nèi)相距為106mm的兩端面
為未注公差尺寸,公差等級按IT12,表面粗糙度為Ra25,只要求粗加工,查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量都為2z=10±3.5 mm。
2.5.11 Φ100H10mm錐型銷孔加工余量:
銷孔是與連桿配合的部位,公差等級按IT10,表面粗糙度為Ra1.6,要求粗鏜,半精鏜;查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,并參照相關(guān)加工事例;選取加工余量為2z=〔4~42〕±2.8 mm。
2.5.12 尺寸精度為φmm的下端面止口:
因為止口與底部端面起定位作用,公差等級按IT7,表面粗糙度為Ra1.6,要求粗加工 ,半精加工和精加工;查《機械加工工藝手冊》表3.1-26,選取加工余量都為2z=6mm。
鑄出: Ф288±4mm
粗車: Ф291mm 2z=3mm
半精車:φ293.2mm 2z=2.4mm
精車: φmm 2z=0.6mm
2.6 確定切削用量及基本工時
2.6.1 工序2:粗車底部端面至332.5;粗車未澆鑄巴氏合金前外圓φ320d7至φ312。粗車止口φ294H7至φ290.8;倒2.5×角。
2.6.1.1 本工序采用計算法確定切削用量;加工條件:
工件材料:QT600-3,砂型鑄造
加工要求:粗車φ320d7端面及φ320d7mm的外圓
機床選擇:C3180-1轉(zhuǎn)塔車床
刀具選擇:刀片材料YT15,刀桿尺寸16×25mm, =90°, =15°, =12°。
硬質(zhì)合金鏜刀:YT5 刀桿尺寸 25×25mm 刀桿伸出量40mm
計算切削用量
2.6.1.2 粗車φ320d7端面
① 進給深度
已知毛坯長度方向單邊加工余量7.53.5mm,由于以后還要半精車和精車,所以必須留出一定余量供鉆孔后加工掉,所以取粗加工余量最大為5+3.5=8.5mm,分兩次加工,=3mm。長度加工公差等級按IT12級算。
② 進給量f
根據(jù)《切削用量簡明手冊》(第三版)表1.4,當(dāng)?shù)稐U尺寸為16×25mm,3mm以及工件直徑為327mm時
f=0.04~0.53mm/r
按C3180-1車床說明書(《切削用量簡明手冊》表1.3)取
f=0.53mm/r
③計算切削速度
根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.27,切削速度的計算公式為(壽命選T=60min)。
= ()
其中:=242 =0.15 =0.35 m=0.2。修正系數(shù)見《切削用量簡明手冊》表1.28。
即:=1.44 =0.8 =1.04 =0.81 =0.97
∴ =×1.44×0.8×1.04×0.81×0.97
=108.6()
④確定機床主軸轉(zhuǎn)速
===106()
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18,與106r/mm相近的機床轉(zhuǎn)速為112r/mm。
⑤切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
式中:
——工件切削部分長度;
——切入量(《機械加工工藝手冊》表3.4-33);
——切入量: 取0~3mm
——進給次數(shù)
—— 主軸轉(zhuǎn)速()
—— 進給量()
在本道工序中,
2.6.1.3 粗車Ф327mm外圓,同時校驗機床功率及進給機構(gòu)強度。
①切削深度 單邊余量,可三次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③算切削速度 見《切削用量簡明手冊》表1.27
VC=KV()
()
④確定主軸轉(zhuǎn)速
ns=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18選112。
所以實際切削速度應(yīng)為:
⑤檢驗機床功率 主切削力按《切削用量簡明手冊》表1.29所示公式計算。
其中:
切削時消耗功率為:
由《切削用量簡明手冊》表1.30中C3180-1機床說明書可知,C3180-1主電動機功率為13kw,當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速為112時,主軸允許功率4.5kw,所以機床功率足夠,可以正常進行加工。
⑥校驗機床進給系統(tǒng)強度 已知主切削力Fc=1032.5N,徑向切削力Fp按《切削用量簡明手冊》表1.29所示公式計算。
其中:
而軸向切削力:
則軸向切削力就應(yīng)為:
取機床導(dǎo)軌與床鞍之間的摩擦系數(shù),則切削力在縱向進給方向?qū)M給機構(gòu)的作用力為:
而機床縱向進給機構(gòu)可承受的最大縱向力為3530N(見《切削用量簡明手冊》表1.30),故機床進給系統(tǒng)可正常工作。
切削工時:
其中:
∴
2.6.1.4 粗鏜止口內(nèi)壁:
①切削深度 單邊余量,可一次性鏜削;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③確定主軸轉(zhuǎn)速 仍然在車床C3180-1鏜止口,同上選取n=112。
④鏜削工時:
2.6.2 工序3:掉頭,粗車頂部端面,外圓。粗車頸部端面延軸線方向至324.5,粗車頸部外圓Ф115至要求,粗車頸部外圓到Ф91
2.6.2.1 掉頭,粗車頂部端面,外圓。(同上)
2.6.2.2 粗車頸部端面延軸線方向至324.5mm,
①切削深度 單邊余量,可兩次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③算切削速度 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.27,切削速度的計算公式為(壽命選T=60min)。
VC=()
其中:=242 =0.15 =0.35 m=0.2。修正系數(shù)Kv見《切削用量簡明手冊》表1.28。
即:=1.44 =0.8 =1.04 =0.81 =0.97
∴ Vc=x1.44x0.8x1.04x0.81x0.97
=104.6()
④確定機床主軸轉(zhuǎn)速
===146()
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18與146r/mm,相近的機床轉(zhuǎn)速為160r/mm。
⑤切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
==2.36min
2.6.2.3 粗車頸部外圓Ф115至要求
①切削深度 單邊余量,可兩次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③切削速度 根據(jù)《切削用量簡明手冊》表1.27,切削速度的計算公式為(壽命選T=60min)。
VC=KV()
其中:=242 =0.15 =0.35 m=0.2。修正系數(shù)Kv見《切削用量簡明手冊》表1.28。
即:=1.44 =0.8 =1.04 =0.81 =0.97
∴ =x1.44x0.8x1.04x0.81x0.97
=156.3()
④確定機床主軸轉(zhuǎn)速
===167 ()
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18與167r/mm,相近的機床轉(zhuǎn)速為160r/mm。
⑤切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
==1.86min
2.6.2.4 粗車頸部外圓到Ф91
①切削深度 單邊余量,可一次性切除;
②確定機床主軸轉(zhuǎn)速 由上可得:n=160mm
③切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
==0.348min
2.6.3 工序4 粗鏜φ50H7孔至φ49。
所選刀具為YG6硬質(zhì)合金Kr=鏜刀。其耐用度T=60。
①切削深度 單邊余量Z=4mm,可兩次分兩次鏜削=2mm;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-41, =0.05~16,
現(xiàn)選用=0.27;
③算切削速度 見《切削用量簡明手冊》表1.27
=KV()
式中:=189.8,=0.2,=2,=0.20 ,=0.15,=0.2,=0.9,T=60
=104
④確定主軸轉(zhuǎn)速
=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18選450。
⑤切削工時
查[1]表2.5-3,T=
式中:=55mm,=4mm,=3mm,=0.20 ,=450
T==0.43
2.6.4 工序 5 鉆φ50H7孔底部φ22通孔。
桉機床型號選?。?
則機床主軸轉(zhuǎn)速應(yīng)為:
=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-36選取。
故機床實際加工速度:
切削工時:
2.6.5 工序 6 鉆頸身部φ10油孔。
桉機床型號選?。?
則機床主軸轉(zhuǎn)速應(yīng)為:
=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-36選取。
故機床實際加工速度:
切削工時:
2.6.6 工序 7:半精車底部端面至326,半精鏜φ294H7止口至φ293.4,半精車頂部端面至要求。
2.6.6.1 半精車底部端面至326
① 進給深度
已知毛坯長度方向單邊加工余量2.5mm,由于以后還要和精車,所以必須留出一定余量,分一次加工, =1.5mm。長度加工公差等級按IT12級算,取—0.46(入體方向)
因本道加工工序所用機床和刀具與第一道工序一樣,所以:
② 進給量 f=0.53mm/r
③確定機床主軸轉(zhuǎn)速 =112 ()
④切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
2.6.6.2 半精鏜止口內(nèi)壁:
①切削深度 單邊余量,可一次性鏜削;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③確定主軸轉(zhuǎn)速 仍然在車床C3180-1鏜止口,同上選取n=112。
④鏜削工時:
2.6.6.3半精車頂部端面至要求
已知毛坯長度方向單邊加工余量2.5mm,由于以后不需要精車,所以一次加工至
求,長度加工公差等級按IT12級算,取—0.46(入體方向)
切削工時:
2.6.7 工序8:銑分別相距為180與190的兩側(cè)端面至要求。
機床選用X63T:
(參考《切削用量簡明手冊》表3-3)
切削速度:參考有關(guān)手冊,確定。
采用兩把高速鋼圓柱形銑刀,,
與圓柱形銑刀,相組合;則:
=
現(xiàn)采用X63T臥式銑床,根據(jù)機床使用說明書(見《機械加工工藝手冊》表4.2-39)取,故實際切削速度為:
當(dāng)時,工作臺的每分鐘進給量應(yīng)為:
查機床使用說明書, 最接近為 ,故選用該值。
銑削時間:根據(jù)《機械加工工藝手冊》表9.4-31,銑削切削時間計算公式
其中:
——工作銑削部分長度;
——切入行程長度;
——切出行程長度;
——工作臺每分鐘進給量。
∴
2.6.8 工序9:銑外圓寬度為25的梯形槽。
機床選用X53T:
(參考《切削用量簡明手冊》表3-3)
切削速度:參考有關(guān)手冊,確定。
采平型直柄反燕尾槽銑刀,,則:
=
現(xiàn)采用X63T臥式銑床,根據(jù)機床使用說明書(見《工藝手冊》表4.2-39)取,故實際切削速度為:
當(dāng)時,工作臺的每分鐘進給量應(yīng)為:
查機床使用說明書,有一個,故選用該值。
銑削時間:由于銑削軌跡是一條弧線,利用作圖法得出銑刀的行程;根據(jù)《機械加工工藝手冊》表9.4-31,銑削切削時間計算公式
=0.5D+(1~2)=0.5×32=18mm =1mm
總共銑削10道燕尾槽:1.27×10=12.7min
2.6.9 工序12 :粗車澆鑄巴氏合金后外圓φ320d7至φ323。
車床:C3180-1(與第一道工序選擇相同)
刀具:硬質(zhì)合金車刀 刀桿尺寸16x25mm, =90°, =15°, =12°。
①切削深度 單邊余量,可一次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用();
④確定主軸轉(zhuǎn)速 根據(jù)第一道工序選用 =112()。
⑤切削工時:
其中:
∴
2.6.10 工序13:銑φ320d7外圓柱表面寬為6王字型油槽,銑寬為15的油槽倒角
2.6.10.1銑φ320d7外圓柱表面寬為6王字型油槽
(參考《切削用量簡明手冊》表3-3)
切削速度:參考有關(guān)手冊,確定。
采用高速鋼凸半圓銑刀,,齒寬B=6則:
=
現(xiàn)采用X63臥式銑床,根據(jù)機床使用說明書(見《工藝手冊》表4.2-39)取,故實際切削速度為:
當(dāng)時,工作臺的每分鐘進給量應(yīng)為:
查機床使用說明書,有一個,故選用該值。
銑削時間:根據(jù)《機械加工工藝手冊》表9.4-31,銑削切削時間計算公式
利用夾具回轉(zhuǎn)加工另一面,總時間為2×9.75=19.5min
2.6.10.2 銑φ320d7外圓柱表面油槽銑寬為18的油槽倒角
同樣采用高速鋼凸半圓銑刀,,齒寬B=15 則:
總時間仍然為2×9.75=19.5min
2.6.11 工序14:鉆孔4-φ6深110mm
查[1]表4.3-11,鉆頭直徑選用D=6mm。
確定切削用量
(1),進給量 查[1]表2.4-38,=0.27~0.33,取=0.32。
(2),切削速度 查[1]表2.4-41,=0.45=27。
轉(zhuǎn)速==1238
根據(jù)[1]表3.1-31,選擇=1250
實際速度==26
切削工時
=11020,5, =0
T==3.27
2.6.12 工序15:半精車頸部外圓φ90d10至要求。
①切削深度 單邊余量,可一次性切除;
②確定機床主軸轉(zhuǎn)速 由工序2可得:=160mm
③切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
==0.348min
2.6.13 工序16:半精鏜頸部φ50H7孔至要求,倒2×角
(1)確定切削深度 單邊余量z=1.0,則=1.0mm。
(2)確定進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-1 =0.27;
(3)確定主軸轉(zhuǎn)速 由工序4可以選取=450。
(4)查[1]表2.5-3,T=
式中:=55mm,=4mm,=3mm,=0.20 ,=450
T==0.43
為縮短輔助時間,取倒角時的主軸轉(zhuǎn)速與鏜孔時相同,手動進給。
2.6.14 工序17:插頸部寬φ50H7孔內(nèi)寬為8的槽
選擇插刀,其寬度B=8mm。
(1)確定切削用量
①切削深度 由52.6-50=2.6mm,則=2.6mm。
②進給量 由[2]表7.2-10(3),=0.28~0.35取=0.30。
③插削速度 查[2]表7.2-21,取=19。
(2)插削工時
H=55mm, =15,=0.30
T==12.22
2.6.15 工序18:粗鏜φ100H10銷孔,刮體腔內(nèi)相距為106的凸臺端面
①切削深度 銷孔最大單邊余量Z=(100-58)/2=21mm,可兩次分六次鏜削=3.5mm;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,現(xiàn)選用=0.74;
③算切削速度 見《切削用量簡明手冊》表1.27
VC= ()
式中:=189.8,=0.2,=2,=0.20 ,=0.15,=0.2,=0.9,T=60
=163
④確定主軸轉(zhuǎn)速
=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18選750。
⑤切削工時
查[1]表2.5-3,T=
式中:=190mm,=4mm,=3mm,=0.74 ,=750
T=×6=14.35
為縮短輔助時間,取刮體腔內(nèi)凸臺端面時的主軸轉(zhuǎn)速與鏜孔時相同,手動進給。
2.6.16 工序19:插φ100H10銷孔內(nèi)寬為12的槽
(1)選擇插刀,其寬度B=12mm。
①確定切削用量: 切削深度 由103-100=3mm,則=3mm。
②進給量 由[2]表7.2-10(3),=0.28~0.35取=0.30
③插削速度 查[2]表7.2-21,取=19。
(2)插削工時
H=(190-106)/2=42mm, =15,=0.30
T==5.6
2.6.17 工序20:半精鏜φ100H10銷孔至要求。
由工序18可直接取機床主軸轉(zhuǎn)速為750
切削工時:
T=×1=2.38
2.6.18 工序21:鉆兩側(cè)凸臺端面4-M16-7H螺孔,攻螺紋。
2.6.18.1 鉆孔4-M16深27mm的底孔
取: (見《切削用量簡明手冊》表2.7)
(見《切削用量簡明手冊》表2.13及2.14)
機床轉(zhuǎn)速:
=
按機床選取相近主軸轉(zhuǎn)速 (查《機械加工工藝手冊》表3.1-36)
則機床實際鉆削速度:
鉆削工時:
由于有兩側(cè)有四個螺紋底孔,故在算鉆削時間的時候要計算四個螺紋孔的時間,即:
2.6.18.2 攻螺紋4-M16深23mm
查相關(guān)資料選?。?
算出主軸轉(zhuǎn)速:
=
按機床選取。 按照《機械加工工藝手冊》表3.1-18
則機床的實際切削速度應(yīng)為:
切削時間:
由于有兩冊四個螺紋孔,故在算時間的時候要算四個螺紋孔的時間。
∴
2.6.19 工序22:精車底部端面至322,精樘φ294H7止口至要求。
2.6.19.1 精車底部端面至322
① 進給深度
=1mm。長度加工公差等級按IT7級算。
因本道加工工序所用機床與刀具仍然與第22道工序一樣,所以:
② 進給量 f=0.53mm/r
③確定機床主軸轉(zhuǎn)速 ==112 ()
④切削工時 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.14車削切削時間的計算:
2.6.19.2 精鏜止口內(nèi)壁:
①切削深度 單邊余量,可一次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③確定主軸轉(zhuǎn)速 仍然在車床C3180-1鏜止口,同上選取=112。
④切削工時:
2.6.20 工序23:精車φ320d7圓柱外表面至要求,頂部倒角。
①切削深度 單邊余量,可一次性切除;
②進給量 根據(jù)《機械加工工藝手冊》表3.1-19,選用;
③算切削速度 見《切削用量簡明手冊》表1.27
= ()
()
④確定主軸轉(zhuǎn)速
=
按《機械加工工藝手冊》表3.1-18選160。
所以實際切削速度應(yīng)為:
⑤切削工時:
其中:
∴
為縮短輔助時間,頂部倒角時的主軸轉(zhuǎn)速與車外圓時相同,手動進給。
2.6.21 工序24:銑去止口,銑底部端面軸線方向至300。
2.6.21.1 機床選用X63T:
(參考《切削用量簡明手冊》表3-3)
切削速度:參考有關(guān)手冊,確定。
采用高速鋼三面刃銑刀,,則:
=
現(xiàn)采用X63T臥式銑床,根據(jù)機床使用說明書(見《工藝手冊》表4.2-39)取,故實際切削速度為:
當(dāng)時,工作臺的每分鐘進給量應(yīng)為:
查機床使用說明書,最接近為 ,故選用該值。
銑削時間:根據(jù)《機械加工工藝手冊》表9.4-31,銑削切削時間計算公式
其中:
——工作銑削部分長度;
——切入行程長度;
——切出行程長度;
——工作臺每分鐘進給量。
∴
2.6.21.2 銑底部端面延軸線方向至300
切削深度 單邊余量,可一次性切除;
為縮短輔助時間,銑底部端面時的主軸轉(zhuǎn)速與銑去止口相同
∴
2.6.22 工序25:底部倒角。
回到C3180-1C車床加工,手動進給倒角。
第三章 夾具的設(shè)計
本次夾具的設(shè)計,根據(jù)任務(wù)書的要求,是設(shè)計第十六道工序的夾具設(shè)計(半精鏜頸部φ50H7孔至要求的鏜孔夾具設(shè)計),由于加工工件尺寸較大,質(zhì)量較重,采用臥式鏜床T612加工。
3.1問題的提出
本夾具主要用來半精鏜頸部φ50H7孔,加工本道工序時這個φ50H7孔已經(jīng)粗鏜出,由于加工孔的精度較高,因此在本道工序加工時,我們要考慮如何提高勞動生產(chǎn)率,降低勞動強度,如何保證加工精度。
3.1.1 定位基準(zhǔn)的選擇
由零件圖可知,φ50H7孔軸線對φ320d7外圓柱軸線有同軸度要求,其設(shè)計基準(zhǔn)為φ320d7外圓柱表面,為了消除定位誤差便于裝卸,現(xiàn)利用與φ320d7外圓柱表面同軸的工件下端面止口定位。下端面φmm止口內(nèi)壁定位,限制了、兩個自由度,以其止口頂部端面定位,再限制了、、三個自由度,屬不完全定位。
根據(jù)本零件具體情況,加上其年生產(chǎn)量為500件,屬于中批生產(chǎn),所以最后決定采用手動夾緊。
3.1.2 夾緊面的選擇
在選擇夾緊面時,應(yīng)注意下列事項和遵循原則:
⑴.為保證安裝的正確和可靠,應(yīng)便于夾緊力的方向不破壞工件定位時獲得的正確位置;
⑵.施力于夾緊表面時,應(yīng)使夾緊力引起的變形最??;
⑶.在加工過程中,有利于減小因切削力而引起的振動;
⑷.盡量使夾緊機構(gòu)簡單,操作方便。
為了滿足以上各項,夾緊面應(yīng)能使夾緊力的方向朝向主要定位基準(zhǔn)平面,盡量避免選斜面和曲面為夾緊面。
根據(jù)以上原則,為了保證定位可靠,選擇夾緊力的作用方向與φmm止口頂部端面相垂直,并使其緊靠支承點,且保證工件上各定位基準(zhǔn)同定位元件的可靠接觸。
3.2 切削力及夾緊力的計算
刀具:高速鋼鏜刀,,。由于粗鏜時的切削力較大,故我們采用粗鏜時的切削用量來計算。
根據(jù)《機床夾具設(shè)計手冊》表1-2-3:
主切削力==342 (3-1)
徑向切削力==162 (3-2)
軸向力==253 (3-3)
在計算切削時,必須將安全系數(shù)考慮在內(nèi)。
安全系數(shù) (3-4)
其中:
為基本安全系數(shù)1.2~1.5,取=1.5;
為加工性質(zhì)系數(shù)1.0;
為刀具鈍化系數(shù)1.0~1.9,時,取=1.0;時,取=1.2;時,取=1.25;
為斷續(xù)切削系數(shù)1.0;
夾緊力穩(wěn)定性系數(shù)1.3;
為手動夾緊手柄位置系數(shù)1.2;
為工件與支承接觸系數(shù)1.0。
算得,取
== (3-5)
現(xiàn)用一根螺栓來對工件進行夾緊,為克服切削力,實際夾緊力應(yīng)為:
(3-6)
根據(jù)《理論力學(xué)》表5-1,可以查得:鋼與鑄鐵的摩擦系數(shù)=0.3。
于是和為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數(shù),==0.3。則
=2486()
夾緊力完全通過螺栓壓緊工件來提供,則應(yīng)校核螺栓的強度。
= (3-7)
查《機械設(shè)計》表6.4,螺栓許用切應(yīng)力 (3-8)
由于所選用的螺栓性能為8.8級,根據(jù)《機械設(shè)計》上的算法,=,
。
=
,因此所選用的螺栓能滿足要求。
3.3 定位誤差的分析
定位誤差由基準(zhǔn)位置誤差和基準(zhǔn)不重合誤差組成,即:
(3-9)
在本道工序中,定位的主要基準(zhǔn)面為止口頂部端面,而定位基準(zhǔn)也與工序基準(zhǔn)重合,故為0,則:
通過零件樣圖分析,可以看出,Φ50H7孔與Φ320d7軸的同軸度公差為0.03;此項技術(shù)主要應(yīng)由工件止口與止口支承板配合中的側(cè)向間隙保證。
已知止口直徑為Φmm,夾具中定位止口支承板直徑為Φmm,當(dāng)零件安裝在夾具中時,止口處的最大側(cè)向間隙為
=0.032-0.020=0.012mm.
即最大側(cè)向間隙能滿足零件的精度要求。
3.4 夾具設(shè)計及操作的簡要說明
如前所述,在設(shè)計夾具時,應(yīng)該注意提高勞動生產(chǎn)率,保證加工質(zhì)量,而此夾具在經(jīng)過綜合考慮后,決定采用手動夾具方式。
先將工件定位在夾具止口支承板上,然后通過圓柱銷與拉桿的配合,將工件安裝在夾具體上;取工件時,先將螺母松開,不用取下,然后將拉桿往工件體腔內(nèi)推動,注意夾持住工件,以免滑落造成掛傷。退出圓柱銷,將拉桿與圓柱銷配合一頭拖到止口支承板頂端,便于工件輕易地拆卸。
夾具上有鏜套,可保證鏜刀切削精度要求;同時角鐵底面的定位孔可使安裝在上的支承板有一正確的安裝位置,以利于鏜削加工。
鏜床夾具的裝配圖及夾具體零件圖分別見圖FYY-JZ031-03及圖FYY-JZ031-03-01。
第四章 結(jié) 論
通過本次的畢業(yè)設(shè)計,使我能夠?qū)镜闹R做進一步的了解與學(xué)習(xí),對機械制圖的能力,利用Auto CAD作圖的能力,對資料的查詢與合理的應(yīng)用做了更深入的了解,本次設(shè)計分別進行了工件的工藝路線分析、工藝卡的制定、工藝過程的分析、鏜孔加工夾具的設(shè)計與分析,對我們在大學(xué)期間所學(xué)的課程進行了實際的應(yīng)用與綜合的復(fù)習(xí)。
通過這次設(shè)計,充分鞏固和提高自己課堂上所學(xué)理論知識,同時結(jié)合社會實踐,金工實習(xí),畢業(yè)實習(xí)的知識對機械加工制造的全面總結(jié),也是我們在畢業(yè)之前對所學(xué)各課程的一次深入的綜合性實踐應(yīng)用,是一次理論聯(lián)系實際的訓(xùn)練,并在查閱技術(shù)資料,選用公式和數(shù)據(jù),用簡潔文字、圖表表達(dá)設(shè)計結(jié)果及制圖等能力方面得到一次基本訓(xùn)練。
在設(shè)計過程中還培養(yǎng)了樹立正確的設(shè)計思想和實事求是、嚴(yán)肅負(fù)責(zé)的工作作風(fēng);力爭能夠讓自己所學(xué)知識靈活地運用到實踐工作和生產(chǎn)當(dāng)中。
參 考 文 獻
[1]吳宗澤,羅圣國.機械設(shè)計課程設(shè)計手冊[M].北京:高等教育出版社,2004.4
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[3]孟少農(nóng).機械加工工藝手冊第1卷[M].北京:機械工業(yè)出版社,1991.9
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[5] 李洪.機械加工工藝手冊[M].北京:北京出版社,1990.12
[6] 艾興、肖詩綱.切削用量簡明手冊第3版[M].北京:機械工業(yè)出版社,1993
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[10] 趙家齊.機械制造工藝學(xué)課程設(shè)計指導(dǎo)書[M].北京:機械工業(yè)出版社,1987.11
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[12] 梁德本、葉玉駒.機械制圖手冊[M].北京:機械工業(yè)出版社,1997.6
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[14] 任福君.簡明機械制造工藝手冊[M].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,1995.1
[15] Machine Tools N.chernor 1984
[16] Machine Tool Metalworking John L.Feirer 1973
致謝
致 謝
本次畢業(yè)設(shè)計歷經(jīng)3個多月,是離開大學(xué)生涯的最后一門重要課程,這次畢業(yè)設(shè)計中也遇到了許多困難,之所以能夠順利完成,首先要特別感謝張捷老師的耐心指導(dǎo),根據(jù)我們每個人所做的不同題目和內(nèi)容,老師特意安排我們到相應(yīng)的企業(yè)生產(chǎn)現(xiàn)場參觀學(xué)習(xí),首先讓我們對自己所設(shè)計內(nèi)容有深刻的認(rèn)識;并對設(shè)計的總體步驟有清晰明確的思路。在接下來的設(shè)計過程中;無論老師再怎么忙,只要我們遇到疑難問題,他都會放下手邊工作指導(dǎo)我的設(shè)計,耐心細(xì)致地為我的設(shè)計分析和講解,并及時提供許多寶貴意件,使我們少走彎路,更高效率高質(zhì)量地突破一個又一個難關(guān)。
還要感謝學(xué)校為我們提供設(shè)計條件和設(shè)施,以及圖書館老師熱情服務(wù),我們能夠非常便捷地查閱到自己設(shè)計的相關(guān)文獻資料,從中獲取大量有價值的信息和數(shù)據(jù),對我們保質(zhì)保量完成起到相當(dāng)大作用;在此向你們致以衷心的感謝!
學(xué)生:傅遠(yuǎn)洋
2006-6-2
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