裝配圖電磁閥體進出油口孔加工組合機床液壓系統(tǒng)設計,裝配,電磁,閥體,進出,油口孔,加工,組合,機床,液壓,系統(tǒng),設計 四 川 理 工 學 院 畢 業(yè) 設 計（論 文）說 明 書 題 目 電磁閥體進出油口孔 加工組合機床液壓系統(tǒng)設計 學 生 王 興 文 系 別 機 電 工 程 系 專 業(yè) 班 級 機械設計制造及其自動化 機制2003.3班 學 號 030110717 指 導 教 師 丁 暉 四 川 理 工 學 院 畢業(yè)設計（論文）任務書 設計（論文）題目：電磁閥體進出油口孔加工組合機床液壓系統(tǒng)設計 系：機電工程專業(yè)：機械設計制造及其自動化班級：機制2003.3 學號：030110717 學生：王 興 文 指導教師：丁 暉 接受任務時間 2007.03.05 教研室主任 （簽名）　　系主任 （簽名） 1．畢業(yè)設計（論文）的主要內(nèi)容及基本要求 ①設計依據(jù)：25升電磁閥體零件圖；生產(chǎn)綱領(lǐng)5萬件/年。編制電磁閥體進出油口孔加工機械加工工序卡；繪制電磁閥體進出油口孔組合機床加工示意圖，并確定其動作循環(huán)。 ②設計該機床液壓系統(tǒng)，并編寫其液壓系統(tǒng)設計計算說明書；液壓元件明細表；繪制其液壓系統(tǒng)原理圖。 ③繪制液壓缸裝配圖及其一零件圖。 2．指定查閱的主要參考文獻及說明 ①機械制造技術(shù)基礎 西南交通大學出版社 ②液壓傳動 機械工業(yè)出版社 ③機械設計手冊 機械工業(yè)出版社 ④組合機床設計 機械工業(yè)出版社 3．進度安排 設計（論文）各階段名稱 起 止 日 期 1 收集、準備參考資料、查閱文獻，完成開題報告 2007.03.05—03.024 2 完成電磁閥體進出油口加工組合機床液壓系統(tǒng)設計和計算 2007.03.25—04.22 3 完成畢業(yè)設計所有的設計圖紙 2007.04.23—05.20 4 完成電磁閥體進出油口孔加工組合機床液壓系統(tǒng)設計計算說明書 2007.05.21—06.03 5 畢業(yè)設計修改，答辯準備，畢業(yè)答辯 2007.06.03—06.24 四 川 理 工 學 院 專 業(yè) 機 械 加 工 工 序 卡 片 產(chǎn) 品 型 號 零（部）件圖號 Ａ3 共 1 頁 機械設計制造及自動化 （機制方向） 產(chǎn) 品 名 稱 電磁閥體 零（部）件名稱 共 1 頁 車 間 工 序 號 工 序 名 稱 材 料 牌 號 毛 坯 種 類 毛坯外形尺寸 每 坯 件 數(shù) 每 臺 件 數(shù) HT200 設 備 名 稱 設 備 型 號 設 備 編 號 同時加工件數(shù) 夾 具 編 號 夾 具 名 稱 工位器具編號 工位器具名稱 專用夾具 冷 卻 液 工 序 工 時 準 終 單 件 工序號 工 步 內(nèi) 容 工 藝 裝 備 主軸轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn)/分） 切削速度（米/分） 走刀量（毫米/轉(zhuǎn)） 吃刀深度（毫米） 走刀次數(shù) 工 時 定 額 機 動 輔 助 1 鉆9㎜的孔至圖樣加工尺寸 直柄麻花鉆 229 18 1 2 1 1.27 2 擴11㎜的孔至圖樣加工尺寸 直柄擴孔鉆 68 7.9 1 2 1 2.88 描 圖 3 平刮20㎜的孔至圖樣加工尺寸 直柄锪孔鉆 50 16.2 1 2 1 1.68 4 鉸12㎜的孔至圖樣加工尺寸 機用鉸刀 68 16.2 1 2 1 2.36 描 校 底圖號 編 制 日 期 審核期 會簽日期 班 級 姓名 姓名 裝訂號 機制033班 王興文 標記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 標記 處數(shù) 更改文件號 簽字 日期 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） I 摘 要 電磁閥體進出油口孔加工組合機床，它的配置型式具有固定式液壓夾緊的 單工位組合機床，這類組合機床夾具和工作臺都是固定不動的，動力滑臺實現(xiàn) 進給運動?；_上的動力箱實現(xiàn)切削運動，根據(jù)工件結(jié)構(gòu)特點，以及精確要求， 采用結(jié)合面為定值基準面。 在基準面對應的另一圓柱面上，用壓塊壓緊，由于 結(jié)合面的加工精度較高，以它為基面，完全可以達到要求的加工精度。 組合機床總體設計三圖一卡①“被加工零件工序圖” 它是組合機床的設計的 主要依據(jù)，它是制造使用，檢修和調(diào)整機床的重要技術(shù)條件②繪制加工示意圖， 它是刀具夾具，多軸箱，液壓電器裝置設計及通用部件選擇主要原始資料，它 是調(diào)整機床，刀具及試車依據(jù)。③繪制聯(lián)系和運動關(guān)系及檢驗機床各部件相對 于位置及聯(lián)系是否滿足加工要求，通用部件的選擇是否合適，并為進一步開展 主軸箱，夾具等專用部件，零件的設計提供依據(jù)。④相對生產(chǎn)率計算卡，它用 來反映機床的加工過程，完成這一動作所需要的時間，切削用量，機床生產(chǎn)率 及機床負荷率。 關(guān)鍵詞：組合機床、液壓系統(tǒng)、液壓缸，自動循環(huán)、主軸箱。 ABSTRACT II ABSTRACT The solenoid valve body turn over oil buccal cavity processing aggregate machine-tool, its configuration has the simplex position aggregate machine-tool which the stationary hydraulic pressure clamps ,this kind of aggregate machine-tool jig and the work table all are fixed motionless, the power realizes for the movement. On power box realization cutting motion, according to the work piece unique feature, as well as the precise request, uses the junction plane for the definite value reduced plane. In the reduced plane correspondence another round cylinder, contracts with the briquetting, because the junction plane processing precision is higher, take it as the basic plane, definitely may meet the requirements the processing precision. A geometry engine bed system design ---- three charts card (1) "is processed the components working procedure chart" it is the aggregate machine-tool design main basis, it makes the use, overhauls and adjusts the engine bed the important engineering factor (2) plan processing schematic drawing, it is the cutting tool jig, the hydraulic pressure electrical fittings design and the general part choice main firsthand information, it is adjusts the engine bed, the cutting tool and the test run basis. (3) The plan relation and the movement relations and the examination engine bed various parts are opposite to the position and relate whether satisfies the processing request, the general part choice is whether appropriate, and for further develops the headstock, the jig and so on the special-purpose part, the components design provides the basis. (4) The generic efficiency computation card, it uses for to reflect the engine bed the processing process, completes the time which this movement needs, the cutting specifications, the engine bed productivity and the engine bed load factor. Key words: Aggregate machine-tool, hydraulic system, hydraulic cylinder, automatic circulation, headstock. 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 1 第一章 緒 論 組合機床是以通用部件為基礎，配以按工件特定形狀和加工工藝設計的專 用部件和夾具，組成的半自動或自動專用機床。 組合機床一般采用多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時加工的方式， 生產(chǎn)效率比通用機床高幾倍至幾十倍。由于通用部件已經(jīng)標準化和系列化，可 根據(jù)需要靈活配置，能縮短設計和制造周期。因此，組合機床兼有低成本和高 效率的優(yōu)點，在大批、大量生產(chǎn)中得到廣泛應用，并可用以組成自動生產(chǎn)線。 組合機床一般用于加工箱體類或特殊形狀的零件。加工時，工件一般不旋 轉(zhuǎn)，由刀具的旋轉(zhuǎn)運動和刀具與工件的相對進給運動，來實現(xiàn)鉆孔、擴孔、锪 孔、鉸孔、鏜孔、銑削平面、切削內(nèi)外螺紋以及加工外圓和端面等。有的組合 機床采用車削頭夾持工件使之旋轉(zhuǎn)，由刀具作進給運動，也可實現(xiàn)某些回轉(zhuǎn)體 類零件( 如飛輪、汽車后橋半軸等)的外圓和端面加工。 二十世紀 70 年代以來，隨著可轉(zhuǎn)位刀具、密齒銑刀、鏜孔尺寸自動檢測和 刀具自動補償技術(shù)的發(fā)展，組合機床的加工精度也有所提高。銑削平面的平面 度可達 0.05 毫米／1000 毫米，表面粗糙度可低達 2.5～0.63 微米；鏜孔精度可 達 IT7～6 級，孔距精度可達 O.03～O.02 微米。 專用機床是隨著汽車工業(yè)的興起而發(fā)展起來的。在專用機床中某些部件因重復 使用，逐步發(fā)展成為通用部件，因而產(chǎn)生了組合機床。 最早的組合機床是 1911 年在美國制成的，用于加工汽車零件。初期，各機 床制造廠都有各自的通用部件標準。為了提高不同制造廠的通用部件的互換性， 便于用戶使用和維修，1953 年美國福特汽車公司和通用汽車公司與美國機床制 造廠協(xié)商，確定了組合機床通用部件標準化的原則，即嚴格規(guī)定各部件間的聯(lián) 系尺寸，但對部件結(jié)構(gòu)未作規(guī)定。 通用部件按功能可分為動力部件、支承部件、輸送部件、控制部件和輔助部件 五類。動力部件是為組合機床提供主運動和進給運動的部件。主要有動力箱、 切削頭和動力滑臺。 支承部件是用以安裝動力滑臺、帶有進給機構(gòu)的切削頭或夾具等的部件， 有側(cè)底座、中間底座、支架、可調(diào)支架、立柱和立柱底座等。 輸送部件是用以輸送工件或主軸箱至加工工位的部件，主要有分度回轉(zhuǎn)工 作臺、環(huán)形分度回轉(zhuǎn)工作臺、分度鼓輪和往復移動工作臺等。 第一章 緒論 2 控制部件是用以控制機床的自動工作循環(huán)的部件，有液壓站、電氣柜和操縱臺 等。輔助部件有潤滑裝置、冷卻裝置和排屑裝置等。 為了使組合機床能在中小批量生產(chǎn)中得到應用，往往需要應用成組技術(shù)， 把結(jié)構(gòu)和工藝相似的零件集中在一臺組合機床上加工，以提高機床的利用率。 這類機床常見的有兩種，可換主軸箱式組合機床和轉(zhuǎn)塔式組合機床。 組合機床未來的發(fā)展將更多的采用調(diào)速電動機和滾珠絲杠等傳動，以簡化 結(jié)構(gòu)、縮短生產(chǎn)節(jié)拍；采用數(shù)字控制系統(tǒng)和主軸箱、夾具自動更換系統(tǒng)，以提 高工藝可調(diào)性；以及納入柔性制造系統(tǒng)等。 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 3 第二章 電磁閥體進出油口孔的加工工藝 2.1 零件的分析 2.1.1.零件的作用 圖 2-1 電磁閥體的結(jié)構(gòu)圖 題目所給的零件是一個三位五通電磁換向閥體，主要的作用是借助電磁鐵 吸力推動閥芯在閥體內(nèi)作相對運動來改變閥的工作位置。靈機只能的一個側(cè)面 上有 ?12H7 的四個階梯孔，用以連接進相互口油管，起控制油量及換向的作用。 2.1.2.零件的工藝分析 三位五通電磁換向閥體共有兩組加工表面，它們相互之間有一定的位置要 求及其精度?，F(xiàn)分析如下： （1）以 20H7 的階梯孔為中心的加工表面。這一組表面包括：四個 20H7 的? ? 階梯孔，尺寸為 和四個 的螺紋孔和，還有兩個0.182m?0.186Mm? 的階梯孔。其中主要加工表面為 的四個階梯孔。0.18? 0.182?? （2）以 的階梯孔為中心的加工表面。這一組加工表面包括：4? 的四個螺紋孔，一個 8mm 的 U 形槽和 的中心孔。0.186Mm? 0.184m? 這兩組表面之間有著一定的位置關(guān)系，主要是： 第二章 電磁閥體進出油口孔的加工工藝 4 四個 的階梯孔與 的階梯孔相通，且分布在中心孔的兩側(cè)。0.182m?? 0.1824m?? 由以上的分析可知，對于這兩組加工表面而言，可以先加工其中一組表面， 然后借助于專用夾具加工另一組表面，并且保證它們之間的位置精度要求。 2.2 工藝規(guī)程的設計 2.2.1.確定毛坯的制造形式 零件的材料為 HT200 的灰鑄鐵。由于零件的生產(chǎn)綱領(lǐng)為 5 萬件/ 年，屬于大 量生產(chǎn)，而且零件的輪廓尺寸不大， 為了提高勞動生產(chǎn)率，減輕工人的勞動 強度，保證產(chǎn)品的質(zhì)量，采用砂型壓實型鑄造。 2.2.2.基準的選擇： 1.粗基準的選擇： 對于一般的閥體類零件而言，以面作為粗基準是完全合理的。采用完全定位 即可。 2.精基準的選擇： 精基準是選擇主要應該考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合 時，應該進行尺寸換算。 2.3 制訂工藝路線 由于生產(chǎn)類型為大量生產(chǎn)，故采用高效專用機床，及其自動機按流水線或者 自動線依工序?qū)ば蜻M行加工，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率，除此以外， 還應該降低生產(chǎn)成本。 1.工藝路線方案一： 工序 1：粗銑六個平面，銑兩側(cè)面的四個 U 形槽。 工序 2：兩次鉆孔并擴孔 的中心孔和 四個螺紋孔。0.1824m?? 0.186Mm? 工序 3：鉆 的四個階梯孔。0.18?? 工序 4：精銑六個平面。 工序 5：粗鏜 的階梯孔。0.182? 工序 6：精鏜 的階梯孔。.0m? 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 5 工序 7：兩次擴孔，平刮，鉸四個 的階梯孔至圖樣尺寸。0.182m?? 工序 8：鉆兩側(cè)面?zhèn)€四個 的螺紋孔。0.186M? 工序 9：攻螺紋至 。.0 工序 10：終檢。 2.工藝路線二： 工序 1：粗銑六個平面，銑兩側(cè)面的四個 U 形槽。 工序 2：鉆四個 的四個孔（不到尺寸） 。0.182m?? 工序 3：兩次擴鉆 的四個孔（不到尺寸） 。.0 工序 4：鉸孔 的四個孔到圖樣尺寸。.18? 工序 5：平刮 的四個階梯孔到圖樣尺寸。0.2m? 工序 6：鉆孔 的中心孔和 的四個螺紋孔。.180? 0.186Mm? 工序 7：兩次擴鉆 的中心孔。.4 工序 8：精鉸 的中心孔。0.182m?? 工序 9：精銑六個平面。 工序 10：粗鏜 的階梯孔。0.184? 工序 11：精鏜 的階梯孔。.02? 工序 12：鉆兩側(cè)面各四個 的螺紋孔至圖樣尺寸。0.186Mm? 工序 13：攻螺紋至 。.0 工序 14：終檢。 3.工藝方案的比較與分析 上述兩個工藝方案經(jīng)過比較，在經(jīng)過老師的改正，最后得出的具體工藝方案如 下： 工序 1：粗銑六個平面，銑兩側(cè)面的四個 U 形槽。 工序 2：鉆 的中心孔和 的四個螺紋孔。0.184m?? 0.186Mm? 第二章 電磁閥體進出油口孔的加工工藝 6 工序 3：兩次擴鉆 的中心孔。0.1824m?? 工序 4：精鉸 的中心孔。.0 工序 5：鉆四個 的四個孔（不到尺寸） 。.18? 工序 6：兩次擴鉆 的四個孔（不到尺寸） 。0.2m? 工序 7：鉸 的四個孔到圖樣尺寸。.180? 工序 8：平刮 的四個階梯孔到圖樣尺寸。. 工序 9：：精銑六個平面。 工序 10：粗鏜 的階梯孔。0.1824m?? 工序 11：精鏜 的階梯孔。.0 工序 12：鉆兩側(cè)面各四個 的螺紋孔至圖樣尺寸。0.186M? 工序 13：攻螺紋至 。.0m 工序 14：終檢。 以上工藝過程詳見機械加工工藝過程卡片和機械加工工序卡片。 2.4 確定工序尺寸及公差 三位五通電磁換向閥體的零件材料為灰鑄鐵，硬度 HBS 為 HT200，毛坯重 量為 25kg，生產(chǎn)類型為大量生產(chǎn)，采用砂型壓實型鑄造毛坯。 根據(jù)上述的原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量，工序 尺寸及毛坯尺寸如下：` 對進出油口孔的機械加工方法： 1.加工材料 工件材料：灰鑄鐵 HT200，硬度為 HB170—241，砂型壓實型鑄造。 加工要求：鉆孔，擴孔，平刮，鉸孔，使孔達到圖樣要求。 刀具材料：采用高速鋼。 查《機械加工工藝手冊》第二卷，P544，表 2.4--37 鉆頭的直徑 20mm，后到面磨損限度為 0.5—0.8，不用切削液。? 鉆頭的耐用度：2700s。 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 7 2.確定其加工余量 （1）鉆孔余量：查〈〈機械工藝加工手冊〉 〉 ，P494，表 2.3—47 當 D 30，直徑余量 4，確定其余量為 2。?? （2）擴孔鉸孔的余量（mm）：查《機械加工工藝設計手冊》 ，P494，表 2.3— 48 可得 表 2—1 加工孔的余量 孔的直徑 擴或鏜 粗 鉸 精 鉸 〉10～18 1.0～1.5 0.1～0.15 0.05 查《機械加工設計手冊》 ，P146，表 1.4—4 可得： 由于該油口孔與油管是過渡配合，選優(yōu)先配合其精度為 H8—7，D12 ～20㎜， 孔為 ㎜。0.182?? 經(jīng)確定鉆頭直徑為 max..20.59.18d m????in1205? 查《機械加工設計手冊》 ，P1029，表 4.34 可得 d=9㎜,l=117㎜ , =81㎜。1l 則采用直柄長麻花鉆（GB1437—85，HB3436—84 ） 。 擴孔鉆的確定： 查《機械加工設計手冊》 ，可得 D=9.00㎜,L=125㎜,l=81 ㎜。 則采用直柄擴孔鉆（GB4256—84，HB3483—85，HB3491—85） 。 鉸刀的確定： 查《機械加工設計手冊》 ，可得 d=11㎜ , =10㎜,L=142㎜,l=41 ㎜ 。1d 則鉸刀的型號為 A 型， （GB1132—84，HB3520— 85，不通孔） 。 锪鉆的確定： 查《機械加工設計手冊》 ，可得 第二章 電磁閥體進出油口孔的加工工藝 8 × =20×11㎜, =12.5㎜, =100㎜, =22㎜, =11.00㎜。d12dLl1l 查《機械加工設計手冊》 ，可得 則采用帶導柱直柄及代可換導柱椎柄平底锪鉆（GB426 0—84，F(xiàn)B3495—85） 。 加工鑄鐵時的進給量為 0.32㎜。 鉆孔時其 ，P556 ，查表 2.4—46，可得 =1.0。mvk mvk 擴孔時其 ，P565 ，查表 2.4—55，可得 =1.0。 P566，查表 2.4—56（使用條件變化時的切削液修正系數(shù)） 表 2—2 與加切削液有關(guān) 工 作 條 件 不 加 切 削 液 加 切 削 液ovk 1.0 1.2～1.3 與耐用度有關(guān)： =1 TV 表 2—3 與鉆孔長度有關(guān) 鉆孔長度（㎜） ?03d4 05 0d6 0d10 0dlvk 1.0 0.85 0.75 0.6 0.5 表 2—4 與擴孔的切削深度有關(guān) 實際切削深度 標 準 05. 1.0 2.0opvk 1.11 1.0 0.93 鉸刀磨鈍標準及耐用度： 查《機械加工設計手冊》 ，P567，表 2.4—57 可得 鉸刀直徑 20㎜， 耐用度為 T=2100s,后刀面最大磨損為 0.4—0.60㎜。0d? 擴孔鉆磨鈍標準及耐用度： 查《機械加工設計手冊》 ，P561，表 2.4—51 可得 擴孔鉆 20㎜，耐用度為 T=1800s，后刀面的最大磨損為 0.6—0.90㎜。0d? 表 2—5 鉆孔、擴孔、鉸空的軸向力，扭矩的計算公式 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 9 鉆 削 軸 向 力 和 扭 矩 工 件 材 料 刀 具 材 料 軸向力 F（N） 扭矩 M（㎜） 灰鑄鐵 高速鋼 0.89.8142.7FdfK??20.89.81MdfK?? 鉆、擴、鉸的切削功率： （KW） （2—1）02mMvpd 查《機械加工設計手冊》 ，P571，表 2.4—69 可得 1.MFK? 查《機械加工設計手冊》 ，P558，表 2.4—47 可得 .0F 查《機械加工設計手冊》 ，表 2.4—38 可得 高速鋼鉆頭鉆孔時的進給量： 鉆頭直徑 =8～10， 組，進給量為 0.27～0.33㎜ /r。0d? 表 2—6 鉆孔深度的修正系數(shù)（第一組進給量） 鉆孔深度 （㎜） 3 05 0d7 0d10 0d 修正系數(shù) lfK 10. 0.9 0.8 0.75 確定其切削速度： 鉆孔的切削速度： （2—2） 0.25.8716vvCdTf? 0.250.87510.54933?? 擴孔的切削速度： 第二章 電磁閥體進出油口孔的加工工藝 10 （2—3） 0.20.8751.30.20.87515.10.3693vpCdTaf?? 鉸孔的切削速度： （2—4） 0.3.7150.30.71.5624pdvTaf?? 2.5.鉆、擴、平刮、鉸孔的切削用量及其基本工時 1.鉆 8㎜的四個孔。確定進給量 ：根據(jù)《切削簡明手冊》表 2.7，當 <800?f b? , = 8㎜時， =0.39～0.47㎜/r。由于本零件在加工 8㎜孔時屬于低剛aMP0df ? 度零件，故進給量應乘以系數(shù) 0.75，則 (.39~.47)0.5.29~0.35/f mr??? 根據(jù)機床說明書，現(xiàn)取 =0.25㎜/r。f 切削速度：根據(jù)《切削簡明手冊》,表 2.13 及表 2.14，查得切削速度 =18r/min.v 所以 （2—5）101829/in5swVnrd???? 根據(jù)機床說明書，取 =195r/min，故實際切削速度為 （2—6）219.3/min100wnv??? 切削工時 24mi,,lll （2—7）129.635in150.wlnf??? 以上為一個鉆孔的機動時間。故本工序的機動工時為 12.63.27mimt?? 2.擴孔 孔。利用 的鉆頭對 的孔進行擴鉆。根據(jù)有關(guān)手冊的??9? 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 11 規(guī)定，擴鉆的切削用量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取 (1.2~8)1.2~80.657057/ffmr???鉆 （ ） 根據(jù)機床說明書，選取 0.5f 11(~)()26~4/min23v???鉆 則主軸轉(zhuǎn)速為 并按機床說明書取 。.64/innr 68/iwr? 實際切削速度為 （2—8）378.9/in100wdv???? 切削工時（一個孔） 則124,6,3lmllm （2—9）1638.7in0.5wtnf?? 當擴鉆四個孔時，機動工時為 0.724.8int? 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 12 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng) 的設計 電磁閥體加工自動線上要求設計一臺多軸鉆孔組合機床，機床有主軸６根， 鉆 4 個 φ20mm 的階梯孔的進出油口孔，要求的工作循環(huán)是①工件定位；②工 件加緊；③鉆削，加工完畢后；④松開。鉆削時有鉆孔，擴孔，平刮，鉸孔等 工序，在工作中，本機床的液壓系統(tǒng)要完成的動作循環(huán)是：①轉(zhuǎn)塔快進，工進， 快進；②轉(zhuǎn)塔離合器主軸的分合轉(zhuǎn)塔壓緊松開；④轉(zhuǎn)塔分度，選轉(zhuǎn)塔進給速度； ⑤回轉(zhuǎn)工作臺的壓緊，松開；⑥回轉(zhuǎn)工作臺分度；⑦工作臺壓緊松開；加工完 畢后快速退回原始位置，最后自動停止。工件的材料是灰鑄鐵，硬度是 HT200。 設計的要求：“能實現(xiàn)快進—工進—快退—停止”的工作循環(huán)。 運動的部件的總體重是 G=mg; m=pv; v=110×72×70mm=7.0g/cm3 G=mg=9.8×（110×72×70） =9.8×3880.8 =38032N 快速運動距離 =100mm；工作的運動距離 =５0mm.1l 2l 快速進給和快速退回速度 = =7m/min；工作進給速度 =50mm/min；往復運1v3 2v 動的加速，減速時間△t=0.2s。 工作部件運動時采用平導軌支承，其靜摩擦系數(shù) =0.2；動摩擦系數(shù)sf =0.1。 （靜摩擦系數(shù) =0.1~0.2；動摩擦系數(shù) =0.05~0.12）df sf d 液壓系統(tǒng)的執(zhí)行元件的使用液壓。 設計的根本出發(fā)點就是要體現(xiàn)相互技術(shù)的先進性和實用性 1.明確環(huán)境對系統(tǒng)的要求： 系統(tǒng)在中間或者實驗室中工作，環(huán)境對液壓系統(tǒng)無特殊的要求。 2.明確對液壓系統(tǒng)的具體要求： 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 13 機床要完成的動作是：①工件定位；②工件加緊；③鉆削，加工完畢后； ④松開。鉆削時有才鉆孔，擴孔，平刮，鉸孔等工序，在工作中，本機床的液 壓系統(tǒng)要完成的動作循環(huán)是：①轉(zhuǎn)塔快進，工進，快進；②轉(zhuǎn)塔離合器主軸的 分合轉(zhuǎn)塔壓緊松開；④轉(zhuǎn)塔分度，選轉(zhuǎn)塔進給速度；⑤回轉(zhuǎn)工作臺的壓緊，松 開；⑥回轉(zhuǎn)工作臺分度；⑦工作臺壓緊松開。 此外的已知條件是：①回轉(zhuǎn)工作臺的直徑是 φ150mm，分度角是 180°； ②轉(zhuǎn)塔動力頭 a 動力頭負責面數(shù)是 4 個；b 動力頭的分度角是 90°；c 動力頭 的縱向移動量是 400mm；③主軸箱的軸數(shù)是 4×4=16 根，加工是最大孔徑是 φ20mm，主軸轉(zhuǎn)速（無級）150~750 轉(zhuǎn)/分；④電力系統(tǒng)轉(zhuǎn)塔式的動力頭電動機 的功率是 4KW,轉(zhuǎn)速是 1500r/s⑤切削的規(guī)范是 a 工件的材料是 HT200；b 工作的 硬度是 HB170—241；刀具是鉆頭，擴孔鉆，锪鉆，鉸刀；d 轉(zhuǎn)塔試動力頭的縱 向進給的最小的進給速度是 0.03m/min,最大的進給速度是 3m/min；⑥鉆頭的快 速的前進行程是 400mm；⑦工件的進給行程是 400mm；⑧鉆削力是 5755.677N；⑨工件的進給速度是 53mm/min。 本機床用與加工 10 公升、25 公升電磁閥體的四個進出油口孔，完成鉆孔、 擴孔、平刮、鉸孔等工序的專用機床。機床為組合機床形式，轉(zhuǎn)塔式動力頭裝 有四個工作臺主軸箱，分別轉(zhuǎn)動 完成鉆孔、擴孔、平刮、鉸孔四個工序。各90? 主軸箱所需的不同轉(zhuǎn)塔是采用直流電動機無級調(diào)速，各主軸箱分別設有無級調(diào) 速開關(guān)。轉(zhuǎn)塔式動力頭加工和工件裝卸之間同時進行的，故使加工的機動時間 和工件裝卸時間重合，故工作臺設置為回轉(zhuǎn)工作臺。當所加工工序加工完畢。 （操作者必須在加工工序完成前將工件裝卸完畢）轉(zhuǎn)塔動力頭快速退回后的回 轉(zhuǎn)工作臺進行 分度。此時原裝卸工位的工件即使處于加工位置，再按有一180? 下半自動按鈕即實現(xiàn)重復循環(huán)。 液壓系統(tǒng)的設計過程如下： 3.1 負載分析 工作負載 由切削原理課程可知，高速鋼鉆頭鉆灰鑄鐵時的軸向切削力 （以 N 計）tF 與鉆頭直徑 D（以 mm 計） ，每轉(zhuǎn)進給量 s(以 mm/r 計)和鑄件硬度 HB 之間的經(jīng) 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 14 驗算式為 ＝25.5Ds（HB）×4tF ＝25.5×9×0.3×200 ＝2104.25×4 ＝8417N 慣性負載 ＝(G/g)(△v/△t)mF ＝（38032/9.81） （7/60/0.2） ＝2264N 阻力負載 靜摩擦阻力 fsFG?? 0.238 76N 動摩擦阻力 fd?? 0.1382 由此得出液壓缸在各工作階段的負載如圖所示： 表 3—1 液壓缸動作循環(huán)中在各階段的負載值 工 況 計算公式 液壓缸負載 F(N) 液壓推力 F/ηm(M)啟 動 =Ffs7606 8451 加 速 = +fdm6067 6741 快 進 = f 3803 4226 工 進 = +Ffdt12220 13578 快 退 = f 3803 4226 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 15 注：1.液壓缸的機械效率取 =0.9。m? 2.不考慮動力滑臺上顛覆力矩的作用。 圖 3—1 組合機床液壓缸的負載圖和速度圖 3.2.負載圖和速度圖的繪制 負載圖按上面數(shù)值繪制，如下圖 a 所示。速度圖按已知數(shù)值 =v3=7m/min, =100mm, =50mm,快退的行程 = + =150mm,和工進速度1v1l2l 3l12 等繪制，如下圖 b 所示，其中 由主軸轉(zhuǎn)速及每轉(zhuǎn)進給量求出，即 = +2 2v 2v1ns ≈55mm/min。ns 3.3 液壓缸主要參數(shù)的確定 3.3.1.初選液壓缸的工作壓力 由于液壓缸的最大推力為 13578N，查《液壓傳動 》表 9—1 得 表 3—2 液壓缸不同負載時的工作壓力 載荷(KN) 50 工作壓力( MP) <0.8~1 1.5~2 2.5~3 3~4 4~5 ≥5 當負載為 1×10～2×10 時，工作壓力可選為（2.5～3）MP=（25～30）10P 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 16 根據(jù)《液壓傳動》表 9—2 可得 表 3—3 各種機械常用的系統(tǒng)工作壓力 機 床設 備 類 型 磨 床 組合機床 龍門刨床 拉 床 農(nóng)業(yè)機械 液壓機 系統(tǒng)壓力 （MP） 0.8~2 3~5 2~8 8~10 10~18 20~32 今初選液壓缸的工作壓力 =40×10Pa＝4×10MPa。1P 3.3.2.計算液壓缸的尺寸 鉆削加工孔被鉆通時，鉆頭會突然前沖。若在回油路上有背壓閥，或者采 用回油節(jié)流調(diào)速，則可防止這一現(xiàn)象的出現(xiàn)。 查《液壓傳動》表 9—3 可得 表 3—4 液壓缸中的背壓力 2P 系 統(tǒng) 類 型 背 壓 力 (10Pa)2 回郵路上有節(jié)流閥的調(diào)速系統(tǒng) 2~5 回油路上有背壓閥或調(diào)速閥的調(diào)速系統(tǒng) 5~15 采用輔助泵補油的閉式回路系統(tǒng) 10~15 由負載循環(huán)圖可知，最大負載是在工作進給階段，為了保證低速進給，用 液壓缸的無桿腔作為工進給時的工作腔，即無桿腔進油，而且去 d=0.707D,即 A1=2A2,以便采用差動連接時，快進快退的速度相等。故液壓缸的活塞的受力 平衡式為： = +F (其中 =2 ) （3—1）1PA2 1A2 = =0.00377m=0.377×10（m） （3—2）13578(2)Fp?? 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 17 D= (m) （3—3）140.371.0693A???? 按標準取 D=70cm,則 d=0.707D=4.9cm 按標準取 d=50cm 液壓缸的無桿腔和有桿腔的實際有效工作面積 , 值為1A2 2221738.44DAcm???? （3—4）2222()(5)1.84dc?? 表 3—5 液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力，流量和功率的實際值見下圖 液 壓 缸 工 況 負載 （N） 回油腔壓力 (Pa)5210p?輸入流量Q(L/min) 進油腔壓力 5210p? （Pa） 輸入功 率 P（KW ） 計 算 公 式 啟 動 8451 — — 43.50 — 加 速 6741 — — 34.82 — 快 進 恒 速 4226 5 13.741 22.01 0.51 21FAp??? =（ - ）Q12 P= P 工 進 13578 8 0.212 35.7 0.76 211FA?? =Q2v P=p1 啟 動 8451 0 — 44.86 — 快 加 6741 5 — 36.80 — 211FPA?? =Q23v 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 18 速退 恒 速 4226 5 13.188 23.45 0.52 P=p1Q 注：啟動的瞬間活塞尚未移動， 。0p?A 液壓缸的工況如下圖所示 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 19 圖 3—2 組合機床液壓缸工況圖 3.4.液壓缸的強度計算 1.缸筒的壁后 （或缸外徑 D 外） ，由缸的強度條件來確定的。根據(jù)材料力? 學可知，承受內(nèi)壓力的圓筒，其內(nèi)應力分布規(guī)律因為壁厚的不同而各異。一般 技術(shù)時有薄壁筒（ /D 1/10）和厚壁筒（ /D 1/10）之分。 ??? 薄壁圓筒的壁厚計算公式為 （3—5）??()2PyDm??? 厚壁圓筒的壁厚計算公式為 （3—6）??0.4(1)(23yPDm????? 式中：Py— 試驗壓力，當液壓缸的額定壓力為 16MP 時， =1.5PH,當額n?yP 定壓力＜16MP 時， =1.25PH。yP --缸筒材料的許用應力（MP） = /n；??????b n—安全系數(shù)，對無縫鋼管，n=3.5~5； 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 20 --缸筒材料抗拉強度極限 MP；b? 液壓缸材料的許用應力為 ：對無縫鋼管 100~110MP。 ??? 計算過程如下： ??()2PyDm?? 61.540.71? .? 1m ??025MP? 2.缸體外徑的計算： D 外=D+2 m （3－7）? =0.07+2 0.011? =0.092m =92mm 查標準可得：D 外=95mm。 3.活塞桿的計算校核： d （3—8）???64()10RFm??? FR—液壓缸負載 N d—活塞桿的直徑 m --活塞桿材料的許用應力 MP, = /n, 為材料的抗拉強度，n 為安全?????b? 系數(shù)，一般取 n 1.4。? 現(xiàn)取 n=1.4。 校核計算如下： 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 21 ??664()103578.401.8RFdmm?????? 經(jīng)校核活塞合格。 4.活塞的材料選擇： 實心的活塞桿的材料用 35.45 號鋼，現(xiàn)選取 45 鋼。 5.活塞的材料選擇： 若是整體式的用 35.45 號鋼；若是裝配式的，則用鑄鐵，耐磨鑄鐵或者是鋁 合金，現(xiàn)選取 45 鋼。 6.端蓋厚度的計算： 當端蓋運動到最前端時，全部推力由端蓋承受，如下圖所示。 端蓋的厚度為 （3—9） ??/()2HmebdhDp??? 式中 D—缸筒內(nèi)徑(m)； —螺釘孔圓周直徑(m)；Hd —作用力直徑， ；m12()md?? —螺釘孔直徑(m)；b d—活塞桿孔直徑(m)； —端蓋外徑(m)；eD p—工作壓力(MP)； —材料的許用應力(MP)；??? 計算過程如下： 預設： D=70mm,P=4.48MP, =110/5=22MP, =200mm, =115mm, =125mm,???eD1d2 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 22 d=50mm （3—10）??/()2HmebdhDp??? 3 31501704.5/ 024.1m? ????? 7.缸底的厚度計算： 平底缸 a.缸底無孔時， （3—11）??0.43/()hpm?? b.缸底有孔時， （3—12）??0. ()(Dd? c.橢圓缸底時， （3—13）()20.pVhm??? 式中 V—系數(shù)，V= （2+ ） ，其中 K=a/b。162K 計算過程如下： 經(jīng)查閱資料本設計是平底缸，缸底無孔時 ??30.4/()1054.5/.98hpm????? 8.缸體的連接計算： 為了保證連接的可靠性，對于工作壓力較高的液壓缸，應該對缸體的連接 強度進行計算。 a.缸體螺紋連接計算 缸體端部采用螺紋連接時，其強度計算如下： 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 23 螺紋處的拉應力： （3—14）214()(KpMPdD???? 螺紋處的剪切應力： （3—15）32101.()0(dDMP?? 合成應力： （3—16）??23()f?????? 式中 —許用應力(MP) = /n;??n —缸體材料的屈服極限(MP)n n—安全系數(shù)，n=1.2~1.5; P—液壓缸的最大推力(N); D—缸內(nèi)徑(m); —螺紋直徑(m);0d —螺紋的內(nèi)徑(m);1 t—螺距(m); k—擰緊螺紋的系數(shù)，k=1.25~1.5; —螺紋的內(nèi)摩擦系數(shù)， =0.07~0.2。1 1k 計算過程如下： 螺紋處的拉應力： 214()(KpMPdD???? 22 .53783.4(0)10?? 螺紋處的剪切應力： 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 24 32101.()0(.52785.KdDMPP???? 合成應力： ??232()0..154fMPP???????? 所以該設計合乎要求。 b.缸體法蘭連接的鏍栓計算： 螺紋處的拉應力： （3—17）214/0()KPdzMP???? 螺紋處的剪應力： （3—18）2101/.()z? 合成應力： （3—19）??3.()f MP????? 式中 z—螺栓個數(shù)。 其他的符號同前面的公式。 計算過程如下： 螺紋處的拉應力： 21324/0().5378.4150)0KPdzMP?????? 螺紋處的剪應力： 21013/.().5785.2KPdzPM???? 合成應力： 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 25 ??331.()0.245f MPP?????? c.缸體焊接的連接計算： 缸體與缸蓋用電焊連接時，焊縫要作強度計算。 焊縫的應力為 （3—20） 221024/()()3578.50.710.PDdMP??????? 式中 --焊接效率，一般取 =0.7。? 許用應力： = /n （3—21）???n =110/4 =27.5MP 式中 --焊條材料的抗拉強度（MP）n? n—安全系數(shù)，取 n=3.3~4,現(xiàn)取 4。 9.穩(wěn)定性的驗算： 活塞桿所能承受的負載 ，應該小于事它保持工作穩(wěn)定的臨界負載 。 RF KF 的值與活塞桿材料的性質(zhì)、截面形狀、直徑和長度，以及獷的安裝方式等因KF 素有關(guān)，可按材料力學中的有關(guān)公式進行計算，即 （3—22）/RKFn? 式中 —安全系數(shù)，一般取 =2～4。KnK 當活塞桿細長比 時12/lr?? （3—23）2KEJFl?? 當活塞桿細長比 時，而 =20～120 時12/lr??12? 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 26 （3—24）21()KKfAFalr??? 式中 —安裝長度，其值與安裝方式有關(guān)；l —活塞桿橫截面積的最小回轉(zhuǎn)直徑， ；kr /krJA? —活塞桿橫截慣性矩。對實心桿 ，對空心桿J 46d? ；421()/6d??? —活塞桿橫截面積；A —柔性系數(shù)，對鋼 =85；1?1? —末端系數(shù)；2 —材料的彈性模量，鋼 =2.06× N/㎡；EE12.06?? —材料強度試驗值，鋼 N/㎡f 84.91f —試驗常數(shù)，鋼 =1/5000。aa 計算過程如下： 1357842KRFnN??? 其中 ， （實心桿）/KrJA4/6d?4/63.1057Jd???/.62krJAm? 活塞桿長度： 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 27 23231.0/4.5108773knldcm??/6./10425klr?8/.?? 12/klr?113.4.06775.8kF??/9k RF? 穩(wěn)定性滿足。 3.5.液壓系統(tǒng)圖的擬訂： 3.5.1.液壓回路的選擇 1.調(diào)速回路（節(jié)流回路） 圖 3-3 調(diào)速回路液壓系統(tǒng)圖 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 28 節(jié)流調(diào)速裝置簡單，都是通過改變節(jié)流口的大小來控制流量，故調(diào)速的范圍 大，但由節(jié)流引起的油液發(fā)熱，如外負載發(fā)生變化，工作穩(wěn)定性較差。 以節(jié)流元件安放在油路上的位置不同，分為進口節(jié)流調(diào)速，出口節(jié)流調(diào)速，旁 路節(jié)流調(diào)速及雙向節(jié)流調(diào)速。由于出口節(jié)流調(diào)速在回路上產(chǎn)生節(jié)流背壓，工作 穩(wěn)定，在負的載荷下仍可工作，而進口和旁路節(jié)流調(diào)速背壓餓日零，工作穩(wěn)定 性較差。 2.卸荷回路 圖 3-4 卸荷回路液壓系統(tǒng)圖 卸荷回路的作用是餓載荷運轉(zhuǎn)狀態(tài)，在執(zhí)行元件工作間隙時，將不需要液 壓能，或者是自動將液壓泵排出油液挾回油箱，以便達到減少動力消耗和降低 系統(tǒng)發(fā)熱目的。 回路中，當液壓執(zhí)行元件機構(gòu)停止運動時，可控制電磁溢流閥使液壓泵卸荷。 3.保壓回路 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 29 圖 3-5 保壓回路液壓系統(tǒng)圖 在液控單向閥保壓回路中，當液壓缸壓制行程終了時，系統(tǒng)壓力升高。同 時電磁閥體使液壓泵卸荷。依靠液控單向閥的密封性能對液壓缸無桿腔實現(xiàn)保 壓。 4.速度換接回路 圖 3-6 調(diào)速換接回路液壓系統(tǒng)圖 速度換接回路的作用是使液壓執(zhí)行器在有個工作循環(huán)中從有種運動速度變 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 30 換成另有種運動速度，常見的有快慢速的轉(zhuǎn)換和二次慢性之間的換接。 本設計一采用的是行程閥與節(jié)流閥并聯(lián)的速度換接回路。主換向閥 1 斷電處于 右位時，液壓缸快進。當壓下形程開關(guān) 4 時，行程閥關(guān)閉（上位） 。液壓缸 5 的 無桿腔實現(xiàn)慢速進給。這種回路的快慢速的換接過程比較平穩(wěn)，換接點的位置 較準確，但其缺點是行程閥的安裝位置不能任意布置，管路連接較為復雜。 5.順序動作回路. 圖 3-7 順序動作回路液壓系統(tǒng)圖 圖示是電磁閥的順序動作回路的。這種以液壓缸 1 和行程位置為依據(jù)來實 現(xiàn)相應的順序動作，其操作過程見下圖動作循環(huán)表。這種回路的可靠性取決于 電氣行程開關(guān) 3.4.5.6 和電磁閥 3.4 的質(zhì)量，對變更液壓缸的動作行程和動作少 年許來說都是比較方便，因此它在機床液壓系統(tǒng)中得到了廣泛的應用，特別是 適合順序動作的位置精度要求較高，動作循環(huán)不經(jīng)常要求改變的場合。 6.多缸順序動作回路 圖 3-8 多缸順序動作液壓系統(tǒng)圖 3.5.2 組成液壓系統(tǒng) 1.整理后繪制的液壓系統(tǒng)圖 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 31 圖 3-9 液壓系統(tǒng)總圖 2.編寫動作表如下圖所示： 見表 3-5 所示。 3.液壓系統(tǒng)的原理及其說明 本機床的液壓系統(tǒng)，分別控制轉(zhuǎn)塔動力頭和回轉(zhuǎn)工作臺的下列動作： a.工作臺抬起。 b.工作臺轉(zhuǎn)動。 c.工作臺壓緊。 d.轉(zhuǎn)塔的快進。 e.傳動離合器嚙合。 f.轉(zhuǎn)塔工進。 g.轉(zhuǎn)塔快退。 h.傳動離合器松開。 i.轉(zhuǎn)盤抬起。 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 32 j.轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動。 k.定位塊拔出。 l.轉(zhuǎn)盤壓緊。 m.轉(zhuǎn)盤回轉(zhuǎn)缸復位。 n.定位塊伸入。 本機床的液壓系統(tǒng)的部分原理說明： 1.轉(zhuǎn)塔快進，工進，快退 按“自動循環(huán)”按鈕后，電磁閥 1YA 通電，3YA 斷電。1YA 通電，壓力 油通過 1YA，14YA 經(jīng)行程閥 C 到制停閥 進入到轉(zhuǎn)塔進給液壓缸大腔，該油' 缸是差動連接。因此小腔的回油經(jīng) 1YA 到單向閥 而并入大腔，從而出現(xiàn)轉(zhuǎn)塔? 快速前進。當快進壓下 C 閥后，壓力油經(jīng) 7YA 到 5YA 至節(jié)流閥 到 到大腔，1L'C 轉(zhuǎn)塔出現(xiàn)慢速進給。 3YA 斷電，壓力油進入到轉(zhuǎn)塔傳動離合器液壓缸大腔，離合器嚙合，于是 對工件進行慢速鉆孔進給。當進到壓下 閥后， 換向，而進給停止，同時' 'C 壓開關(guān) ，信號使 1YA 斷電，2YA（3YA，4YA）通電，轉(zhuǎn)塔快速退回，10K? 3YA 通電，離合器脫開，脫開后 DP1 發(fā)出電信號。 2.轉(zhuǎn)塔壓緊松開 4YA 通電，兩個轉(zhuǎn)塔壓緊液壓缸放松，壓力油分別進入到導軌，促使轉(zhuǎn)塔 浮起。當快進結(jié)束，壓下 時，信號使 9YA 接通，轉(zhuǎn)塔分度液壓缸運動，1K? 使轉(zhuǎn)塔分度 ，分度完畢后， 發(fā)出電信號，4YA 斷電，轉(zhuǎn)塔壓緊，信號90? 2 使 1YA，5YA，10YA 通電，3YA，4YA，9YA 斷電，轉(zhuǎn)塔分度液壓缸復位， 轉(zhuǎn)塔壓緊，轉(zhuǎn)塔做第二次快進，壓下 C 閥后，壓力油經(jīng) 節(jié)流閥，轉(zhuǎn)塔實現(xiàn)擴2L 孔進給運動，實現(xiàn)第二次工作循環(huán)。循環(huán)至 1YA，3YA，6YA 通電，轉(zhuǎn)塔做第 三次循環(huán)快進，壓下 C 閥后，壓力油經(jīng)節(jié)流閥 進入 到大腔，轉(zhuǎn)他實現(xiàn)平刮3'C 孔工作進給，完成第三次工作循環(huán)。循環(huán)至 1YA，3YA，7YA 通電，轉(zhuǎn)塔做第 四次快進，壓下 C 閥后，壓力經(jīng)節(jié)流閥 進入 到大腔，傳塔實現(xiàn)鉸孔工作進4L' 給，完成第四次工作循環(huán)。 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 33 3.回轉(zhuǎn)工作臺分度 完成第四次工作循環(huán)后，11YA 通電，工作臺壓緊液壓缸活塞頂起工作臺， DP2 發(fā)出電信號，使 12YA 通電，壓力油進入到工作臺轉(zhuǎn)動液壓缸，推動齒條 活塞移動，齒條帶動齒輪旋轉(zhuǎn)，使工作臺分度 位，分度完畢后接 ，180? 13K? 11YA 斷電，工作臺下降并壓緊后，DP3 發(fā)出電信號，給 1YA，3YA 通電，又 開始如前所述的工作循環(huán)。 4.工件壓緊 工件壓緊，靠手動換向閥換向壓緊和放松，裝卸工件。 3.6.液壓元件的計算和選擇 3.6.1.液壓泵 液壓缸在整個工作循環(huán)中的最大工作壓力為 4.35MP，如取進油路上的壓力 損失為 0.8MP，壓力繼電器調(diào)整壓力高出系統(tǒng)最大工作壓力之值為 0.5MP，液 壓缸的最大流量為 13.741L/min?？紤]到不可預計的泄露將此流量放大為 1.05 倍，得 5L/min。查《機械設計手冊》P87，表 11—59。 但作用葉片泵的參數(shù)如下： 調(diào)壓范圍： 6.3MP。? 電動機的轉(zhuǎn)速 n=960r/min 時的流量為 25L/min。 容許的轉(zhuǎn)速范圍 n=600～1800r/min。 泵的驅(qū)動功率是 4KW。 經(jīng)檢驗，此泵可以滿足立鉆組合機床液壓系統(tǒng)的要求。 3.6.2.閥類元件及其輔助元件 根據(jù)液壓系統(tǒng)的工作壓力和通過各個閥類元件及其輔助元件的實際流量，可 選出這些元件的型號及規(guī)格。 查出的各元件的型號和規(guī)格見液壓系統(tǒng)圖： 1.選擇粗濾油器 選 XU—50 200B 型號的濾油器，允許通過的流量為 50L/min，實際通過的? 流量為 48.2L/min，此值在快進、快退時出現(xiàn)，工進時流量更小，可用。似乎濾 油器的通過能力偏大，不必改造，這樣泵油口的阻力較小。 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 34 2.選擇壓力繼電器 選 HED1 型號的壓力繼電器，壓力范圍為 5～50MP，生產(chǎn)廠家是沈陽液壓件制 造公司，引進士樂系列。 選 DP—63 型號的壓力繼電器，查《機械設計手冊 》 ，P252，表 11—215 可得 調(diào)壓范圍是 10～63（㎏/㎡） 。 返回區(qū)間的調(diào)速范圍是 3.5～8（㎏/㎡） 。 精度為 0.5。 作用時間： <0.5 秒。 配套的開關(guān)為：L×5—11，3A，380V。 重量為 0.72 公斤。 生產(chǎn)廠是天津市液壓件廠。 3.選擇換向閥 ⑴選 24S—25 型號的二位四通手動換向閥，查 《機床設計手冊》的上冊， P303，表 11—285 可得： 允許通過的流量為 25L/min. 壓力范圍：63㎏/㎡。 壓力損失：<2MP。 泄露：<30 毫升 /分。 重量：6 公斤。 ⑵選 S 型號的手動換向閥，查《機械設計手冊》第四卷，P23 —257，表 23.7— 1 可得 壓力范圍：～31.5MP。 額定流量：40～500L/min. 公稱直徑：10～50㎜。 生產(chǎn)廠：邵陽液壓件廠。 ⑶選 D 型號的三位五通電磁換向閥1356EB? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. ⑷選 型號的三位四通電磁換向閥1346EB? 四川理工學院畢業(yè)設計（論文） 35 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. ⑸選 型號的二位四通電磁換向閥 12463EB? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. ⑹選 型號的二位二通電磁換向閥 125EBH? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. ⑺ 型號的二位三通電磁換向閥1235EB? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. ⑻選 型號的二位三通電磁換向閥346YBMZ? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. 行程滑閥 ⑼選 23C－25B 型號的二位二通常開式的行程滑閥 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. 壓力損失：<2.5 。2/公 斤 厘 米 泄露：<30 毫升 /分。 行程：8mm. ⑽選 型號的 C 型二位三通常開式的行程滑閥235B? 許用壓力為 63 。2/公 斤 厘 米 許用流量為 63L/min. 壓力損失：<2.5 。2/公 斤 厘 米 泄露：<30 毫升 /分。 第三章 電磁閥體的進出油口孔的加工組合機床液壓系統(tǒng)的設計 36 行程：8mm. 4.選擇溢流閥，查《機械設計手