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摘 要
本文主要介紹了手機(jī)面框的注射模設(shè)計，其材料為ABS。根據(jù)ABS塑料的工藝特性和產(chǎn)品的使用要求，分析了手機(jī)面框的結(jié)構(gòu)特點和成型工藝。通過應(yīng)用軟件對塑件進(jìn)行模流分析的結(jié)果，可作為確定塑件的注射模結(jié)構(gòu)以及工作過程的參考。采用pro/E軟件進(jìn)行3D分模，對模具進(jìn)行了成型零部件、澆注系統(tǒng)、側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)、推出脫模機(jī)構(gòu)及冷卻系統(tǒng)的設(shè)計分析, 并生成了爆炸圖。
關(guān)鍵詞：手機(jī)面框，注射模設(shè)計，模流分析
Abstract
This paper describes the injection mold design of the emergency light handle. The material of the emergency light handle is ABS. According to the processing property of ABS and the product’s operating requirement. The structure and manufacturability of the emergency light handle was analyzed. Through making use of MoldFlow software to flow simulate analyses an injection mould structure and its operating process was determined. Making use of UG system to set up 3D mold opening, designing the molding part, runner system cross range ejecting mechanism, reset mechanism and the cooling system, and generating the explosion map.
KEY WORDS: emergency light handle, design of injection mould, moldflow analysis
I
目錄
摘 要 I
Abstract II
第一章 緒論 1
1.1塑料模具技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢 1
1.2塑料制件的設(shè)計原則 2
1.3注射模設(shè)計要點 3
第二章 模具設(shè)計 4
2.1手機(jī)面板塑件成型工藝性分析 4
2.1.1塑件結(jié)構(gòu)分析 4
2.1.2ABS塑料注射成型特性 4
2．2設(shè)備與模架的選用 6
2.2.1注塑機(jī)的確定 6
2.2.2注塑機(jī)參數(shù)的校核 8
2.3模具結(jié)構(gòu)形式的擬定 10
2.3.1分型面位置的確定 10
2.3.2確定型腔數(shù)量及排列方式 11
2.3.3模具結(jié)構(gòu)形式的確定 11
2.4澆注系統(tǒng)的設(shè)計 11
2.4.1主流道設(shè)計 11
2.4.2分流道設(shè)計 13
2.4.3澆口設(shè)計 14
2.4.4澆注系統(tǒng)的平衡 16
2.5成型零件的尺寸計算 17
2.5.1凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計 17
2.5.2凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計 20
2.6模架的選擇 29
2.6.1各模板尺寸的確定： 29
2.6.2模架各尺寸的校核 29
2.7側(cè)向抽芯與分型機(jī)構(gòu)的設(shè)計 30
2.7.1斜導(dǎo)柱的設(shè)計 30
2.7.2滑塊的設(shè)計 31
2.7.3滑槽的設(shè)計 32
2.7.4楔緊塊的設(shè)計 32
2.7.5滑塊定位裝置的設(shè)計 32
2.8推出與復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計 32
2.8.1推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計 32
2.8.2復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計 34
2.9結(jié)構(gòu)零部件的設(shè)計 35
2.9.1支承零部件的設(shè)計 35
2.9.2導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計 36
2.10排氣與冷卻系統(tǒng)的設(shè)計 36
2.10.1排氣系統(tǒng)的設(shè)計 36
2.10.2冷卻系統(tǒng)的設(shè)計 37
第三章 模具的試模與修模 42
3.1注射機(jī)選定 42
3.2試模用注塑料 42
3.3試模工藝 42
3.4試模 42
3.5修模 43
致 謝 44
參 考 文 獻(xiàn) 45
附件一 英文文獻(xiàn)翻譯 46
附件二 加工程序 54
第一章 緒論
1.1塑料模具技術(shù)的發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢
模具是工業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)用的重要工藝裝備，在現(xiàn)代工業(yè)中，60%～90%的工業(yè)產(chǎn)品需要使用模具來盛型。模具加工、模具工藝也是材料成型的重要方式之一，與機(jī)械加工相比，具有工序少、材料利用率高、耗能低、生產(chǎn)性能好、生產(chǎn)效益高等眾多優(yōu)點。模具工業(yè)已成為工業(yè)發(fā)展的基礎(chǔ)許多新產(chǎn)品的開發(fā)和研制在很大程度上都依賴于模具生產(chǎn)，特別是汽車、摩托車、輕工、電子、航空等行業(yè)尤為突出。
塑料模具在人們的日常生活用品的生產(chǎn)中起著越來越重要的作用，汽車生產(chǎn)，通訊電子產(chǎn)品，家用電器電工機(jī)械產(chǎn)品，航天器材，建材等等對塑料注射模具發(fā)展要求也日漸提高。并且，塑料工業(yè)又是一個飛速發(fā)展的工業(yè)領(lǐng)域，世界塑料工業(yè)從20世紀(jì)30年代前后開始研制，到目前塑料產(chǎn)品系列化、生產(chǎn)工藝自動化，連續(xù)化以及不斷開拓功能塑料新領(lǐng)域。
模具設(shè)計是隨工業(yè)產(chǎn)品零件的形狀、尺寸與尺寸精度、表面質(zhì)量要求以及其成型工藝條件的變化而變化的，所以每副模具都必須進(jìn)行創(chuàng)造性的設(shè)計。模具設(shè)計的內(nèi)容包括產(chǎn)品零件成型工藝優(yōu)化設(shè)計與力學(xué)計算和尺寸與尺寸精度確定與設(shè)計等，因此模具設(shè)計常分為制件工藝分析與設(shè)計、模具總體方案設(shè)計、總體結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工圖設(shè)計四個階段。
模具生產(chǎn)對工藝技術(shù)裝備要求非常嚴(yán)格，美國工業(yè)界認(rèn)為“模具工業(yè)是美國工業(yè)的基石”。近年來我國塑料模具業(yè)發(fā)展相當(dāng)快，隨著計算機(jī)技術(shù)的迅猛發(fā)展和普及，注塑模具CAD/CAE/CAM技術(shù)也隨之推廣。CAD/CAE/CAM技術(shù)的發(fā)展和應(yīng)用使模具設(shè)計、加工的成本大大降低，效率則成倍提高，該技術(shù)在現(xiàn)代模具制造中發(fā)揮越來越重要的作用。
塑料模具在塑料成型加工中占有非常重要的地位。模具生產(chǎn)技術(shù)也是衡量一個國家制造工藝水平的重要標(biāo)志之一。
從總體上看，塑料注射模具的基本發(fā)展趨勢是朝高效率、高精度、高壽命方向發(fā)展。為了提高塑料制品生產(chǎn)效率，在模具結(jié)構(gòu)上將向多型腔、自動裝卸料、節(jié)能省料方向發(fā)展。為了充分發(fā)揮注塑機(jī)的潛力，發(fā)展了多層多腔模具，多工位多腔模具。
熱流道模具應(yīng)用范圍正在逐漸擴(kuò)大。已發(fā)展應(yīng)用于微型注射件，熱敏性材料的注射成型等等，以及多層多腔注射模，熱流道裝置已成為專門的商業(yè)產(chǎn)品。
測溫控制系統(tǒng)的發(fā)展改善了注射件的尺寸精度和成型效率。冷卻系統(tǒng)不單對型腔進(jìn)行冷卻，對滑塊、型芯都進(jìn)行冷卻，從而構(gòu)成空間的立體冷卻系統(tǒng)。這些技術(shù)的應(yīng)用，解決了注射成型中模溫、模壓、溢料等問題，使產(chǎn)品的內(nèi)應(yīng)力分布趨于合理，減少了廢品率。
在設(shè)計方法上，用計算機(jī)模擬塑料成型時的料流速度，溫度控制，流動方式以及應(yīng)力場的分布等，使模具達(dá)到最優(yōu)的參數(shù)和結(jié)構(gòu)選擇，得到最佳的澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)，減少反復(fù)試模的工作量。
在加工技術(shù)上，機(jī)械與電子技術(shù)日益密切結(jié)合，更多地采用數(shù)控、數(shù)顯、計算機(jī)控制，如采用數(shù)控銑床、光學(xué)曲線磨床、高精度電火花加工機(jī)床和緊密鏜床、數(shù)控雕刻機(jī)等高精度、高效率的加工設(shè)備。這使模具精度越來越多地由設(shè)備來保證，減少了對人工技巧的依賴性。
新型電加工工藝已發(fā)展成為一種與其他工藝相結(jié)合的復(fù)合加工工藝。實現(xiàn)高層次的自動化是目前電火花加工的一個發(fā)展方向。噴霧電火花加工也是新近發(fā)展起來的電火花加工技術(shù)。這種新加工方法，對改變電火花加工后材料表面的金相屬性有重要意義，在實際應(yīng)用中有較大的價值。
我國模具材料及應(yīng)用技術(shù)較落后。塑料模具的設(shè)計、制造水平僅相當(dāng)于先進(jìn)工業(yè)國家70年代中期的水平；熱處理工藝還停留在采用普通熱處理方式，真空熱處理工藝尚不完善。為使我國模具工業(yè)有較大發(fā)展，除加強(qiáng)加工與檢測設(shè)備的研究外，對材料及其處理工藝的研究也應(yīng)得到足夠的重視。
1.2塑料制件的設(shè)計原則
塑料制件主要是根據(jù)使用要求進(jìn)行設(shè)計。要想獲得優(yōu)質(zhì)的塑件，塑件本身必須有良好的結(jié)構(gòu)工藝性，這樣不僅可使成型工藝得以順利進(jìn)行，而且能得到最佳的經(jīng)濟(jì)效益。塑件的設(shè)計視塑料成型方法和塑料品種性能不同而有所差異。
塑件的設(shè)計原則是在保證使用性能、物理性能、力學(xué)性能、電氣性能、耐化學(xué)腐蝕性能和耐熱性能等前提下，盡量選用價格低廉和成型性能較好的塑料。同時還應(yīng)力求結(jié)構(gòu)簡單、壁厚均勻、成型方便。在設(shè)計塑件時，還應(yīng)考慮其模具的總體結(jié)構(gòu)，使模具型腔易于制造，模具抽芯和推出機(jī)構(gòu)簡單。塑件形狀有利于模具分型、排氣、補(bǔ)縮和冷卻。此外，在塑件成型后盡量不再進(jìn)行機(jī)械加工。
在塑料制件時，應(yīng)考慮以下幾點：
a) 為了便于塑件從成型零件上順利脫出，必須在塑件外表面沿脫模方向設(shè)計足夠的斜度。一般斜度取30′～1°30′。
b) 在滿足制件結(jié)構(gòu)各使用要求的條件下，盡可能用較小的壁厚。并且同一塑件的壁厚應(yīng)盡可能均勻一致，否則會因冷卻和固化速度不均產(chǎn)生附加應(yīng)力。
c）加強(qiáng)肋的布置應(yīng)考慮到其方向盡量與熔體充模流動方向一致，以避免熔體流動干擾、影響成型質(zhì)量。
d)制件的兩相交平面之間盡可能以圓角過渡，避免因銳角而造成應(yīng)力集中，同時采用圓角過渡可增加塑件的美觀程度和增加塑件的強(qiáng)度。
e)孔與孔的中心距應(yīng)大于孔徑（兩者中的小孔）的2倍，孔中心至邊緣的距離為孔徑的3倍?？字苓叺谋诤褚哟螅渲当扰c之相裝配件的外徑大20%～40%，以壁免收縮應(yīng)力所造成的不良影響。
f)為增加塑件螺紋的強(qiáng)度，防止最外圈螺紋可能產(chǎn)生的崩裂或變形，應(yīng)使其始末端留出一定距離。當(dāng)考慮螺紋螺距收縮率時，塑件與金屬螺紋的配合長度不能太長，一般不大于螺紋直徑的1.5倍（或7～8牙）。
g)塑件上標(biāo)記的凸出高度不小于0.2mm，線條寬度一般不小于0.3mm，通常以0.8mm為宜。兩條線的間距不小于0.4mm，邊框可比字高出0.3mm以上。
h)鉸鏈部分厚度應(yīng)減薄一般為0.2～0.4mm，且其厚度必須均勻一致，壁厚的減薄處應(yīng)以圓弧過渡。
1.3注射模設(shè)計要點
a) 模具的結(jié)構(gòu)和基本參數(shù)是否與注射機(jī)規(guī)格相匹配。
b) 模具是否具有合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，機(jī)構(gòu)設(shè)計是否合理。
c) 分型面選擇是否合理，有無產(chǎn)生飛邊的可能，制品能否滯留在設(shè)有推出脫模機(jī)構(gòu)的動模（或定模）一側(cè)。
d) 模腔的布置與澆注系統(tǒng)設(shè)計是否合理。澆口是否與塑料原料相適應(yīng)，澆口位置是否恰當(dāng)，澆口與流道的幾何形狀尺寸是否合適，流動比數(shù)值是否合理。
e) 成型零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計是否合理。
f) 推出脫模機(jī)構(gòu)與側(cè)向分型或抽芯機(jī)構(gòu)是否合理、安全和可靠。它們之間或它們與其它模具零部件之間有無干涉或碰撞的可能，脫模板（推板）是否會與型芯咬合。
g) 是否需要排氣結(jié)構(gòu)，如果需要，其設(shè)置情況是合理
h) 是否需要溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，如果需要，其熱源和冷卻方式是否合理。溫控元件是否足夠，精度等級如何，壽命長短如何，加熱和冷卻介質(zhì)的循環(huán)回路是否合理。
i) 支承零部件裝配關(guān)系是否合理。
j) 外形尺寸能否保證安裝，緊固方式選擇得是否合理可靠，安裝用的螺栓孔是否與注射動、定模固定板上的螺孔位置一致，壓板槽附近的固定板上是否有緊固用的螺釘。
第二章 模具設(shè)計
2.1手機(jī)面板塑件成型工藝性分析
2.1.1塑件結(jié)構(gòu)分析
手機(jī)面板屬于小型塑件，如圖2-1所示，其壁厚為1mm，其外形尺寸為 114mm×55 mm×5mm。要求塑件表面美觀、光潔、無明顯熔接痕、銀絲和流痕，同時不產(chǎn)生明顯的翹曲變形。塑件三側(cè)均帶有側(cè)孔，塑件的側(cè)孔都需采用側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)；可設(shè)置三個側(cè)型芯，利用滑塊和斜導(dǎo)柱驅(qū)動，塑件底部朝里的凸起采用斜頂抽芯，這樣便于分型。
圖2-1 手機(jī)面板
2.1.2ABS塑料注射成型特性
(1) ABS塑料特性
a) 物理性能：ABS外觀為不透明呈象牙色粒料，其制品可著成五顏六色，并具有高光澤度。ABS相對密度為1.05左右，吸水率低。ABS同其他材料的結(jié)合性好，易于表面印刷、涂層和鍍層處理。ABS的氧指數(shù)為18～20，屬易燃聚合物，火焰呈黃色，有黑煙，并發(fā)出特殊的肉桂味。
b) 力學(xué)性能：ABS有優(yōu)良的力學(xué)性能，其沖擊強(qiáng)度極好，可以在極低的溫度下使用；ABS的耐磨性優(yōu)良，尺寸穩(wěn)定性好，又具有耐油性，可用于中等載荷和轉(zhuǎn)速下的軸承。ABS的耐蠕變性比PSF及PC大，但比PA及POM小。ABS的彎曲強(qiáng)度和壓縮強(qiáng)度屬塑料中較差的。ABS的力學(xué)性能受溫度的影響較大。
c) 熱學(xué)性能：ABS的熱變形溫度為93~118℃，制品經(jīng)退火處理后還可提高10℃左右。ABS在-40℃時仍能表現(xiàn)出一定的韌性，可在-40~100℃的溫度范圍內(nèi)使用。
(2) ABS塑料成型性能
a) ABS的熔體流動性比PVC和PC好，但比PE、PA及PS差，與POM和HIPS類似；ABS的流動特性屬非牛頓流體；其熔體粘度與加工溫度和剪切速率都有關(guān)系，但對剪切速率更為敏感。
b) ABS的熱穩(wěn)定性好，不易出現(xiàn)降解現(xiàn)象。
c) ABS的吸水率較高，加工前應(yīng)進(jìn)行干燥處理。一般制品的干燥條件為溫度80~85℃，時間2~4h；對特殊要求的制品(如電鍍)的干燥條件為溫度70~80℃，時間18~18h。
d) ABS制品在加工中易產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，內(nèi)應(yīng)力的大小可通過浸入冰乙酸中檢驗；如應(yīng)力太大和制品對應(yīng)力開裂絕對禁止，應(yīng)進(jìn)行退火處理，具體條件為放于70~80℃的熱風(fēng)循環(huán)干燥箱內(nèi)2~4h，再冷卻至室溫即可。
(3) ABS塑料注射成型工藝參數(shù)
ABS塑料注射成型工藝參數(shù)如表2-1所示。
表 2-1 ABS塑料注射成型工藝參數(shù)
項目
名稱
參數(shù)
工藝參數(shù)
溫度
壓力
時間
螺桿轉(zhuǎn)速(R/min)
收縮率(%)
后處理
備注
塑料名稱
注射機(jī)
料筒溫度/℃
噴嘴溫度/℃
模具溫度/℃
注射壓力/Mpa
注塑時間/s
保壓時間/s
冷卻時間/s
總周期/s
方法
溫度/℃
時間/S
ABS
螺桿式
150-210
180-190
50-70
60-100
2-5
5-10
5-15
15-30
30-60
0.5-0.8
紅外線烘箱
70
0.3-1
原料應(yīng)預(yù)干燥0.5h以上
2．2設(shè)備與模架的選用
2.2.1注塑機(jī)的確定
對于模具設(shè)計，必須首先選則合適的注塑機(jī)型號，以確定額定注射量、最大注射壓力、最大鎖模力、模具的安裝尺寸及開模行程等技術(shù)規(guī)范后，才能進(jìn)行下面真正的模具設(shè)計。
根據(jù)塑件的形狀及尺寸，計算其在分型面上的投影面積和塑件以及澆注系統(tǒng)的質(zhì)量，計算所需鎖模力、總注射物料量，然后初選設(shè)備。
由于制品的由許多曲面構(gòu)成，形狀復(fù)雜，首先利用proe軟件的分析工具中的投影面積功能對制品在分型面上的投影面積進(jìn)行計算與測量。在proe軟件里打開三維模型，利用分析測量功能對制品的表面積、體積、質(zhì)量進(jìn)行分析與計算。
根據(jù)軟件計算得出結(jié)果如下（參考文獻(xiàn)[1]）：
塑件在分型面上的投影面積：
塑件體積：
塑件密度：
所以有塑件的質(zhì)量為： 式（2.1）
澆注系統(tǒng)的凝料在設(shè)計之前是不能確定準(zhǔn)確的數(shù)值，但是可以根據(jù)經(jīng)驗按照塑件體積的倍來估算。由于本次設(shè)計采用的流道較為簡單并且較短，因此澆注系統(tǒng)的凝料按塑料體積的倍來估算，故一次注入模具型腔塑料熔體的總體積（即澆注系統(tǒng)的凝料和2個塑件體積之和）為：
根據(jù)計算得出的一次注入模具型腔的塑料總質(zhì)量，有：
式（2.2）
再從生產(chǎn)批量上考慮，該塑件的年產(chǎn)量應(yīng)為較大，以約每年30萬件，一周六個工作日來計算，一年的工作日約為365×6/7=312.9天。假設(shè)采用一模兩件生產(chǎn)方式，則每天需要完成的產(chǎn)量為：
（件）
若每天的生產(chǎn)時間為10小時，則產(chǎn)品所需要的成型周期為：
秒/件。
同時根據(jù)產(chǎn)品本身的結(jié)構(gòu)，所以本設(shè)計采用一模二腔的模具，并考慮塑件的收縮率為0.6%，實際所需ABS材料體積為
加上澆注系統(tǒng)及冷凝料材料體積約為 式（2.3）
所以初選設(shè)備為海天注塑機(jī)HTF110X/1（A）型 其主要技術(shù)規(guī)格如下表2-2所示（參考文獻(xiàn)[2]）。
表2-2 設(shè)備主要技術(shù)規(guī)格
名稱
參數(shù)
額定注射量
螺桿直徑/
注射壓力/
注塑速率/
鎖模力/
頂出行程/
移動模板行程/
噴嘴圓弧半徑/
模具最大厚度/
模具最小厚度/
頂出力/
拉桿空間/
噴嘴直徑/
147
34
206
81.2
1100
120
345
10
430
150
33
3
2.2.2注塑機(jī)參數(shù)的校核
(1) 注射量的校核
要求注射量不超過注射機(jī)的最大注射量，注塑生產(chǎn)中，注塑機(jī)每一個成型周期向模具腔內(nèi)注入的塑料熔體體積或質(zhì)量稱為塑件的注射量，其中包括澆注系統(tǒng)內(nèi)所存留的塑料熔體體積，選擇注塑機(jī)時，必須保證塑件的注射量小于注塑機(jī)的最大注射量的80%，最小注射量不小于注塑機(jī)注射量的50%，根據(jù)式
式（2.4）
其中式中：
—— 注塑機(jī)最大注射量（cm3）；
——澆注系統(tǒng)凝料的質(zhì)量或體積（cm3）
——單個制件質(zhì)量或體積（cm3）；
——型腔數(shù)目（個）；
——注射機(jī)最大注射量利用系數(shù)，一般取0.8
與比較，明顯的注射機(jī)注射量滿足要求。
(2) 注射壓力的校核
塑料成型所需要的注射壓力是由塑料品種、注射機(jī)類型、噴嘴形式、塑件形狀以及澆注系統(tǒng)的壓力損失等因素決定的。注射壓力的校核是檢驗注射機(jī)的最大注射壓力能否滿足制品的成型要求。
所選的塑料原料為ABS，制件結(jié)構(gòu)合理，流體流動性能好，其注射壓力在之間，其值在所選的注射機(jī)成型范圍之內(nèi)，滿足要求。這里取，該注塑機(jī)的公稱注射壓力,注射壓力安全系數(shù)，這里取，則：
，所以，注塑機(jī)注射壓力合格。
(3) 鎖模力的校核
注射時塑料熔體充滿型腔的時候，仍然存在較大的壓力，它會使模具從分型面漲開，該壓力等于塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上不重合的投影面積之和乘以型腔的壓力，它應(yīng)小于注射機(jī)的最大鎖模力，才能使注射時不發(fā)生溢料和漲模現(xiàn)象。
塑件在分型面上的投影面積為：
式（2.5）
澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積，即流道凝料（包括澆口）在分型面上的投影面積數(shù)值，可以按照多型腔模的統(tǒng)計分析確定。是每個塑件在分型面上的投影面積的倍。由于本設(shè)計的的流道較為簡單，分流道相對較短，因此流道凝料投影面積可以取小些。這里取。
塑件和澆注系統(tǒng)的在分型面上的總投影面積為：
式（2.6）
模具型腔的脹型力 式（2.7）
式中，是型腔的平均計算壓力值。是模具型腔內(nèi)的壓力，通常取注射壓力的，大致范圍為。對于粘度較大的精度較高的塑料制品應(yīng)取較大值。ABS屬于中等粘度塑料及有精度要求的塑件，故取。
根據(jù)表2-2可得該注塑機(jī)的公稱鎖模力,鎖模力安全系數(shù)為，這里取，則有：
，所以，注射機(jī)鎖模力合格。
2.3模具結(jié)構(gòu)形式的擬定
2.3.1分型面位置的確定
(1) 分型面的選擇原則
由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、澆注系統(tǒng)設(shè)計、塑件的結(jié)構(gòu)工藝性及精度、鑲件位置形狀以及推出方式、模具制造、排氣、操作工藝等多種因素的影響，因此在分型面的選擇時應(yīng)綜合分析比較，從幾種方案中優(yōu)選出較為合理的方案。選擇分型面時，應(yīng)遵循以下幾項基本原則：
a）分型面應(yīng)選在塑件外形最大輪廓處
塑件在動、定模的方位確定后，其分型面應(yīng)選在塑件外形的最大輪廓處，否則塑件會無法從型腔中脫出，這是最基本的選擇原則。
b）分型機(jī)的選擇應(yīng)有利于塑件順利脫模
由于注射機(jī)的頂出裝置在動模一側(cè)，所以分型號的選擇應(yīng)盡可能使塑件在開模后留在動模一側(cè)，這樣有助于在動模部分設(shè)置的推出機(jī)構(gòu)工作，若在定模內(nèi)設(shè)置推出機(jī)構(gòu)就會增加模具的復(fù)雜程度。
c）分型面的選擇應(yīng)保證塑件的尺寸精度和表面質(zhì)量
同軸度要求較高的塑件，選擇分型面時最好把有同軸度要求的部分放置在模具的同一側(cè)。
d）分型面的選擇應(yīng)有利于模具的加工
通常在模具設(shè)計中，選擇平直分型面居多。便于模具的制造，應(yīng)根據(jù)模具的實際情況選擇合理的分型面。
e）分型面的選擇應(yīng)有利于排氣
分型面的選擇與澆注系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)同時考慮，分型面應(yīng)盡量設(shè)置在塑料融體流動方向的末端。
(2) 手機(jī)面板分型面的確定
分型面選在手機(jī)面板外形最大輪廓處。如圖2-3所示。
圖2-3 手機(jī)面板A分型面
2.3.2確定型腔數(shù)量及排列方式
為了提高生產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)性，平衡澆注系統(tǒng)并保證塑件的精度，設(shè)計時要合理確定型腔數(shù)目和排列方式。分析塑件的結(jié)構(gòu)特點并考慮所選注射機(jī)的型號， 將模具設(shè)計為一模二腔。側(cè)孔向外排列以實現(xiàn)側(cè)抽芯順利進(jìn)行，其型腔排列方式如圖2-4所示。
圖2-4 型腔排列方式
2.3.3模具結(jié)構(gòu)形式的確定
根通過塑件分析得知其外觀質(zhì)量要求不高，尺寸精度要求一般，結(jié)構(gòu)不是太復(fù)雜。因此根據(jù)手機(jī)面板的結(jié)構(gòu)，設(shè)計時采用單分型面模具即兩板模。一模二腔，型腔做成哈夫塊的形式，同時側(cè)抽成型兩個側(cè)孔，塑件底部用作滑腳的凸起采用斜頂成型。
2.4澆注系統(tǒng)的設(shè)計
澆注系統(tǒng)的作用是，將來自注塑機(jī)噴嘴的熔融塑料輸送到各型腔中。澆注系統(tǒng)的形狀和尺寸將對熔融塑料的充填產(chǎn)生很大的影響。澆注系統(tǒng)設(shè)計得好，熔融塑料就能順利地充滿型腔；澆注系統(tǒng)設(shè)計不合理，則會出現(xiàn)型腔充填不滿或塑件外觀質(zhì)量差、尺寸精度低等缺陷。澆注系統(tǒng)一般都由四部分組成：主流道、分流道、澆口、冷料穴。對澆注系統(tǒng)設(shè)計的具體要求是:
對模腔的填充迅速有序，可同時充滿各個型腔;對熱量和壓力損失較小，盡可能消耗較少的塑料;能夠使型腔順利排氣;澆注系統(tǒng)凝料容易與塑料分離或切除;不會使冷料進(jìn)入型腔，澆口痕跡對塑件外觀影響很小。
2.4.1主流道設(shè)計
主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機(jī)噴嘴與模具澆口套接觸處開始到分流道為止的塑料熔體的流動通道，是熔體最先流進(jìn)模具的部分，它的形狀與尺寸對塑料熔體的流動速度和充模時間有較大的影響，因此，必須使熔體的溫度降和壓力損失最小。
a) 主流道尺寸
主流道的長度：因為本設(shè)計中為一模兩腔，采用的模具相對較為大，故取約
根據(jù)所選注射機(jī)，則有：
主流道小端尺寸為：
式（2.8）
主流道球面半徑為：
式（2.9）
主流道錐角取為：
主流道大端尺寸為： 式（2.10）
球面配合高度：。
主流道的凝料體積
式（2.11）
主流道當(dāng)量半徑：
式（2.12）
b) 主流道配合形式
主流道襯套為標(biāo)準(zhǔn)件可選購。主流道小端入口處與注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸，易磨損。對材料的要求較嚴(yán)格，因而盡管小型注射?？梢詫⒅髁鞯罎部谔着c定位圈設(shè)計成一體，但考慮上述因素通常仍然將其分開來設(shè)計，以便于拆卸更換。同時也便于選用優(yōu)質(zhì)鋼材進(jìn)行單獨(dú)加工和熱處理。設(shè)計中常采用碳素工具鋼（T8A或者T10A），熱處理淬火表面硬度為50~55HRC。
本設(shè)計的主流道襯套與定模板采用采用碳素工具鋼T8A，過渡配合,如圖2-5所示：
圖2-5主流道配合形式
圖2-6 主流道襯套
c) 澆口套形式
選用A型結(jié)構(gòu)如圖2-6所示。
d) 澆口套球面尺寸
設(shè)計的模具時，澆口套內(nèi)主流道始端的球面必須比注射機(jī)球面半徑略大一些,即R比r大1～2mm；主流道的小端直徑要比噴嘴直徑略大，即D比d大0.5～1mm。
設(shè)計中R取12mm（r=10mm），D取3.5mm(d=3mm)。
e) 定位環(huán)尺寸
為了使模具在注射機(jī)上安裝準(zhǔn)確、可靠，定位環(huán)的設(shè)計非常關(guān)鍵。定位環(huán)的外徑尺寸必須與注射機(jī)的定位孔尺寸相匹配，為了使模具主流道的中心線與注射機(jī)噴嘴的中心線重合，通常采用間隙配合。定位環(huán)的基本直徑為100mm，一部分用于壓緊主流道襯套，一部分與注射機(jī)上的定位孔配合，模具定模板上的定位環(huán)與注射機(jī)的定位環(huán)孔要有松動的間隙配合為H11/h11，定位圈裝配高度為7mm，總高為12mm。
2.4.2分流道設(shè)計
在多型腔或單型腔多澆口（塑件尺寸大）時應(yīng)設(shè)置分流道，分流道是指主流道末端與澆口之間這一段塑料熔體的流動通道。它是澆注系統(tǒng)中熔融狀態(tài)的塑料由主流道流入型腔前，通過截面積的變化及流向變換以獲得平穩(wěn)流態(tài)的過渡段。因此分流道設(shè)計應(yīng)滿足良好的壓力傳遞和保持理想的充填狀態(tài)，并在流動過程中壓力損失盡可能小，能將塑料熔體均衡地分配到各個型腔。
(1) 分流道布置形式
分流道應(yīng)能滿足良好的壓力傳遞和保持理想的填充狀態(tài)，使塑料熔體盡快地經(jīng)分流道均衡的分配到各個型腔，因此，采用平衡式分流道。
(2)分流道長度
(3)分流道形狀、截面尺寸及剪切速率校核
a）形狀及截面尺寸 本設(shè)計的分流道設(shè)置在分型面上定模一側(cè)，截面形狀采用加工工藝性比較好且熱量損失和阻力損失均不太大的半圓形截面。
b）分流道的當(dāng)量直徑 因為該塑件的質(zhì)量
，則有分流道的當(dāng)量直徑為：
式（2.13）
c）分流道的截面尺寸
根據(jù)當(dāng)量面積相等可得，故有
，在本設(shè)計中取為,即。
d）凝料體積
分流道的長度
分流道截面積。 式（2.14）
凝料體積。 式（2.15）
e）校核剪切速率
查表可得注射時間：。
流道體積流量： 式（2.16）
由公式可得剪切速率為：
式（2.17）
該分流道的剪切速率處于澆口主流道和分流道的最佳剪切速率，故該分流道內(nèi)的熔體剪切速率是合格的。
(4) 分流道的表面粗糙度
由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有內(nèi)部塑料熔體的流動狀態(tài)較為理想，因面分流道的內(nèi)表面粗糙度Ra不宜太小，以防將冷料帶入型腔，一般取1.6μm左右即可，這樣表面稍不光滑，可增大外層塑料熔體的流動阻力，有助于塑料熔體的外層冷卻皮層固定，減小流速，從而與中心部位的熔體之間產(chǎn)生一定的速度差，以保證熔體流動時具有適宜的剪切速率和剪切熱。此外，為了有利于塑料的流動和填充，防止產(chǎn)生反壓力，消耗動能，分流道與澆口的連接處既在澆口進(jìn)料口端導(dǎo)圓過渡。
2.4.3澆口設(shè)計
澆口是模具澆注流道的最后一部分，它一端與澆注流道中的其他流道相連接，熔融材料就是從這端流入澆口的；它的另外一端直接與模具型腔相連接，這一端非常重要，如果與模具的型腔接觸面積過大，將直接導(dǎo)致生成的零件與設(shè)計的零件條件不相符；但是如果與模具型腔接觸太小，可能導(dǎo)致熔融材料無法及時補(bǔ)充進(jìn)入模具型腔，前面的已經(jīng)冷卻凝固，而后面的熔融材料還沒有補(bǔ)充進(jìn)來，造成產(chǎn)品充填不足，導(dǎo)致零件產(chǎn)品出現(xiàn)缺陷。
（1） 選擇澆口類型
澆口的形式有很多種，直澆口、側(cè)澆口、扇形澆口、點澆口等，每種澆口都有其自己實用的情況。綜合分析,本設(shè)計采用側(cè)澆口,與其它澆口相比，它有許多優(yōu)點，如便于機(jī)械加工，易保證加工精度，而且試模時澆口的尺寸容易修整，適于各種塑料品種，容易調(diào)整到最佳的工藝狀態(tài)。
（2） 澆口的位置
澆口的位置選擇是非常重要的，最好能夠保證材料能夠同時均勻的填滿整個模具型腔，澆口與模具型腔的接觸位置也需要注意，最好是平面接觸。初步試模后還需進(jìn)一步修改澆口尺寸，無論采用何種澆口，其開設(shè)位置對塑件成型性能及質(zhì)量影響很大，因此合理選擇澆口的開設(shè)位置是提高質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，同時澆口位置的不同還影響模具結(jié)構(gòu)?？傊顾芗哂辛己玫男阅芘c外表，一定要認(rèn)真考慮澆口位置的選擇，通常要考慮以下幾項原則：
a）盡量縮短流動距離；
b）澆口應(yīng)開設(shè)在塑件壁厚最大處；
c）必須盡量減少熔接痕；
d）應(yīng)有利于型腔中氣體排出；
e）考慮分子定向影響；
f）避免產(chǎn)生噴射和蠕動；
g）澆口處避免彎曲和受沖擊載荷；
h）對外觀質(zhì)量的影響;
(3) 澆口結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)尺寸的確定
根據(jù)參考文獻(xiàn)[1]及參考文獻(xiàn)[7]取得側(cè)澆口尺寸：
計算側(cè)澆口的深度：
式中，是塑件壁厚，這里；是塑料成型系數(shù)，對于ABS，其成型系數(shù)。
在工廠進(jìn)行設(shè)計時，澆口深度常常先取小值，以便在今后試模時發(fā)現(xiàn)問題進(jìn)行修模處理，故此處澆口的深度取，即。
計算側(cè)澆口的寬度： 式（2.19）
式中，是塑料成型系數(shù)，對于ABS其；是凹模的內(nèi)表面積（約等于塑件的外表面面積）。
計算側(cè)澆口的長度：側(cè)澆口的長度一般選用，這里取。
（4）側(cè)澆口的剪切速率校核
計算澆口的當(dāng)量半徑。由面積相等可得，由此矩形澆口的當(dāng)量半徑。
確定注射時間：查表可取t=1.6s；
計算澆口的體積流量： 式（2.20）
計算澆口的剪切速率： 式（2.21）
該側(cè)澆口的剪切速率處于澆口與分流道的最佳剪切速率之間，所以，澆口的剪切速率校核合格。
(5) 冷料穴的設(shè)計
冷料穴主要是用來儲藏在注射間隔時期內(nèi)由于噴嘴端部溫度低而構(gòu)成的所謂冷料渣，以及用它來拉出凝固在澆口的塑料。
前鋒冷料接觸冷模而使料溫下降，如果讓這部分溫度已經(jīng)下降的塑料流入型腔，則無論從物理性能或外觀質(zhì)量來看均不甚好，所以需要設(shè)置一個冷料穴。
冷料穴應(yīng)設(shè)置在澆道中塑料流動方向的轉(zhuǎn)折處，以便將冷料導(dǎo)入穴中存留起來。通?？砂囱b配圖中實線所示的形式在塑料前進(jìn)的方向延長線處設(shè)置冷料穴。如果按虛線所示的方向設(shè)置冷料穴，則起不到存留冷料的作用。
冷料穴的長度通常是澆道直徑的1.5～2倍。如果冷料穴長度過短，則部分冷料將流入到型腔，會在成型件上出現(xiàn)冷料斑或其它表面缺陷。對進(jìn)料口也一樣要在進(jìn)料口或直澆口的延長線處設(shè)置冷料穴，讓冷料留入穴中。
分析了主流道、分流道形狀尺寸位置以及分型面的形式，現(xiàn)采用以下冷料穴和拉料桿形式，尺寸部分詳細(xì)見裝配圖和零件圖。
2.4.4澆注系統(tǒng)的平衡
對于一模多腔的中小型塑件的注射模具，設(shè)計時應(yīng)盡量保證所有的型腔同時得到均一的充填和成型。一般在塑件形狀及模具結(jié)構(gòu)允許的情況下，應(yīng)力求主流道到各個型腔的分流道設(shè)計成長度相等、形狀及截面尺寸相同，否則需要通過調(diào)節(jié)澆口尺寸使各澆口的流量及成型工藝條件達(dá)到一致，這就是澆注系統(tǒng)的平衡。本套模具采用平衡式澆注系統(tǒng)，即從主流道到各個型腔的分流道的長度相等，形狀及截面尺寸都相同。
2.5成型零件的尺寸計算
模具的成型零件是塑料模具設(shè)計的核心部分，由型腔、型芯、成型滑塊、螺紋型芯、型環(huán)、成型頂桿以及可以活動的型芯鑲件滑塊等組成。模具中決定塑件幾何形狀和尺寸的零件稱為成型零件，成型零件工作時，直接與塑料接觸，塑料熔體的高壓、料流的沖刷，脫模時與塑件間還發(fā)生摩擦。因此，成型零件要求有正確的幾何形狀，較高的尺寸精度和較低的表面粗糙度，較高的強(qiáng)度、剛度及較好的耐磨性能。此外，設(shè)計時成型零件還要求結(jié)構(gòu)合理，制造簡單、易于保證精度、模具制造成本低。
設(shè)計成型零件時，應(yīng)根據(jù)塑料的特性和塑件的結(jié)構(gòu)及使用要求，確定型腔的總體結(jié)構(gòu)，選擇分型面和澆口位置，確定脫模方式、排氣部位等，然后根據(jù)成型零件的加工、熱處理、裝配等要求進(jìn)行成型零件結(jié)構(gòu)設(shè)計，計算成型零件的工作尺寸，對關(guān)鍵的成型零件進(jìn)行強(qiáng)度和剛度校核。
2.5.1凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計
（1）凹模徑向尺寸的計算
1）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.22）
2）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.23）
3）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.24）
4）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.25）
5）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.26）
6）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.27）
7）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.28）
8）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.29）
9）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.30）
10）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.32）
11）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.33）
12）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.34）
13）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.35）
（2）凹模深度尺寸的計算
1)
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.36）
2)
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.37）
2.5.2凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計
（1）凸模徑向尺寸的計
1）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.40）
2）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.41）
3）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.42）
4）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.43）
5）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.44）
6）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.45）
7）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.46）
8）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.47）
9）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式 （2.48）
10）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.49）
11）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.50）
12）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.51）
13）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.52）
14）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.53）
15）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.54）
16）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.55）
17）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.56）
18）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.57）
19）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.58）
20）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.59）
21）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.60）
22）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.61）
23）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.62）
24）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.63）
25）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.64）
26）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.65）
27）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.66）
28）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.67）
29）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.68）
30）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.69）
31）
因為在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.70）
（2）凸模深度尺寸的計算
(1)
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.71）
(2)
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.72）
(3)
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.73）
(4)
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.74）
(5)
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.75）
（6）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.76）
（7）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.77）
（8）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.78）
（9）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.79）
（10）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.80）
（11）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.81）
（12）
因為是在的范圍內(nèi)，所以有
式（2.82）
2.6模架的選擇
根據(jù)型腔的布局可看出，型腔嵌件分布尺寸為270×180×65，又根據(jù)型腔側(cè)壁最小厚度，再考慮到導(dǎo)柱、導(dǎo)套及連接螺釘布置應(yīng)占的位置和采用推桿推出等各方面問題，確定選用模架為龍記模胚序號為3040，模架結(jié)構(gòu)為AI的形式，如圖2-7所示（參考文獻(xiàn)[3]）。
圖2-7
2.6.1各模板尺寸的確定：
1） A板尺寸。A板是定模型腔板，塑件高度為,考慮到要在模板上還要開設(shè)冷卻水道，還需要留出足夠的距離，故A板厚度取。
2） B板尺寸。B板是型芯固定板，初步取其尺寸為。
3） C板尺寸。墊塊=推出行程+
2.6.2模架各尺寸的校核
根據(jù)所選注射機(jī)來校核模具設(shè)計的尺寸。
1） 模具平面尺寸（拉桿間距），校核合格。
2） 模具高度尺寸，（模具的最大厚度和最小厚度），校核合格。
3） 模具開模行程。注射機(jī)的開模行程是受合模機(jī)構(gòu)限制的，注射機(jī)的最大開模行程必須大于脫模距離，否則塑件無法從模具中取出。對于單分型面注射模具，校核公式為：
注塑機(jī)開模行程與模厚無關(guān)時的校核：
式（2.83）
——注射機(jī)最大開模行程（）；
——推出距離()；
——塑件高度，包括澆注系統(tǒng)在內(nèi)()；
注射機(jī)最大開合模行程為，實際合模行程為，所以模具所需要的開模距離與注射機(jī)的最大開合模行程相適應(yīng)。
綜上分析，本副模具與所選的注射機(jī)完全相互適應(yīng)，模具的最大注射量、最大注射壓力、最大鎖模力、模具安裝尺寸及開模行程都在所選的注射機(jī)技術(shù)規(guī)格之內(nèi)。
因此，所選的海天注塑機(jī)完全能夠符合本次模具設(shè)計要求。
2.7側(cè)向抽芯與分型機(jī)構(gòu)的設(shè)計
當(dāng)在注射成型的塑件上與開合模的方向不同的內(nèi)側(cè)或外側(cè)具有孔、凹穴或凸臺時，塑件就不能直接由推桿等推出機(jī)構(gòu)推出脫模，此時，模具上成型該處的零件必須制成可側(cè)向移動的活動型芯，以便在塑件脫模推出之前，先將側(cè)向成型零件抽出，然后再把塑件從模內(nèi)推出，否則就無法脫模。根據(jù)本塑件的結(jié)構(gòu)，塑件側(cè)孔的成型采用滑塊抽芯機(jī)構(gòu)需要利用斜導(dǎo)柱提供側(cè)抽力該結(jié)構(gòu)多用于有局部側(cè)孔或側(cè)凹不能直接隨主分型面脫模成型的部位。
2.7.1斜導(dǎo)柱的設(shè)計
（1）斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式
斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式如圖2-13所示。斜導(dǎo)柱末端做成凸肩形，固定于楔緊塊內(nèi)，與楔緊塊內(nèi)的安裝孔采取H7/k7的過盈配合，右邊為完成抽芯所需工作部分長度，斜導(dǎo)柱的傾斜角為15°，滑塊與斜導(dǎo)柱工作部分采用H8/f7動配合。
（2）斜導(dǎo)柱長度計算
a) 抽芯距的確定
根據(jù)塑件上的側(cè)孔的深度為
則抽芯距
，實際取 。
b) 斜導(dǎo)柱直徑的確定
根據(jù)抽芯力
式（2.84）
式中
——脫模斜度（度）；
——摩擦系數(shù)；
——塑件單位面積上對型芯的包緊力（N）；
——單個塑件包絡(luò)型芯的面積（mm2）；
則有抽芯力為：
兩個側(cè)型芯的抽芯力
根據(jù)參考文獻(xiàn)【2】得最大彎曲力是，斜導(dǎo)柱的直徑為，實際取斜導(dǎo)柱直徑 。
斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑 。
c）斜導(dǎo)柱長度的確定
斜導(dǎo)柱的總長為
式(2.85)
式中
——斜導(dǎo)柱長度（）；
——斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑（）；
——斜導(dǎo)柱固定板厚度（）；
——斜導(dǎo)柱工作部分的直徑（）；
——側(cè)向抽芯距（）；
代入數(shù)據(jù)計算得：
實際取
圖2-8 斜導(dǎo)柱
d）斜頂板的確定
類似于斜導(dǎo)柱的分析方法，在此不再贅述，取斜角為，總長為。
2.7.2滑塊的設(shè)計
滑塊是斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)中的一重要零部件，一般情況下，它與側(cè)向型芯組合成滑塊型芯；本設(shè)計采用整體式滑塊。在側(cè)向分型與抽芯過程中，塑件的尺寸精度和滑塊移動的可靠性都要靠其運(yùn)動的精度來保證?；瑝K的底部T形來定位，與導(dǎo)滑槽的配合為H8/f7，這樣側(cè)型芯的中心與T形導(dǎo)滑面較近，抽芯時滑塊穩(wěn)定性較好。
2.7.3滑槽的設(shè)計
對導(dǎo)滑槽與滑塊的配合要求是運(yùn)動平穩(wěn)，不宜過分松動，亦不宜過緊。采用T型導(dǎo)滑槽，做成整體式直接在動模板上銑T型槽。導(dǎo)滑槽與滑塊的配合為動配合H8/f7。導(dǎo)滑表面應(yīng)有足夠的硬度(HRC52-56)。
2.7.4楔緊塊的設(shè)計
注射成型時，型腔內(nèi)的熔融塑料以很高的壓力作用在側(cè)型芯上，從而使滑塊后退產(chǎn)生位移，滑塊的后移將作用到斜導(dǎo)柱上，導(dǎo)致斜導(dǎo)柱產(chǎn)生彎曲變形；另一方面，由于斜導(dǎo)柱與滑塊上的斜導(dǎo)孔用較大的間隙配合，滑塊的后移也會影響塑件的尺寸精度，所以，合模注射時，必須要設(shè)置鎖緊裝置鎖緊滑塊，常用的鎖緊裝置為楔緊塊。楔緊塊的斜角為18°，楔緊塊用銷釘定位，用螺釘固定于模板的外側(cè)面上的形式，制造裝配簡單。
2.7.5滑塊定位裝置的設(shè)計
滑塊與斜導(dǎo)柱的分別工作在模具動、定模兩側(cè)的側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)開模后，滑塊必須停留在剛脫離的斜導(dǎo)柱的位置上，以便合模時斜導(dǎo)柱準(zhǔn)確插入滑塊的斜導(dǎo)孔中，因此，必須設(shè)計滑塊的定位裝置，以保證滑塊脫離斜銷后，可靠地停留在正確的位置上。因為本模具不大，為了使結(jié)構(gòu)比較緊湊，采用彈簧鋼球定位，如圖2-15。
圖2-15 滑塊定位裝置結(jié)構(gòu)
2.8推出與復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計
2.8.1推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計
注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準(zhǔn)確無誤地從模具的型腔或型芯上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)。推出機(jī)構(gòu)設(shè)計的合理性與可可靠性直接影響到塑料制件的質(zhì)量，因此，推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計是注射模設(shè)計的一個十分重要的環(huán)節(jié)。
(1) 推出脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計原則
塑件推出是注射成型過程中的最后一個環(huán)節(jié)，根據(jù)制品的形狀，復(fù)雜程度和注射機(jī)推出結(jié)構(gòu)形式設(shè)計合適的推出機(jī)構(gòu)，其選用原則如下：
a）塑件滯留于動模 模具開啟后應(yīng)使塑件及澆口凝料滯留于帶有脫模裝置的動模上，以便脫模裝置在注塑機(jī)推桿的驅(qū)動下完成脫模動作。
b）保證塑件不變形損壞 這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)達(dá)到的基本要求。首先要正確分析塑件對凹模或者型芯的附著力的大小以及所在的部位，有針對性地選擇合適的脫模方法和脫模位置，使推出重心與脫模阻力中心相重合。型芯由于塑件收縮時對其包緊力最大，因此推出的作用點應(yīng)該盡可能地靠近型芯，推出力應(yīng)該作用于塑件剛度、強(qiáng)度最大的部位，作用面應(yīng)盡可能大一些。影響脫模力大小的因素很多，當(dāng)材料的收縮率大，塑件壁厚大，模具的型芯形狀復(fù)雜，脫模斜度小以及凹模（型芯）表面粗糙度值高時，脫模阻力就會增大，反之則小。
c）機(jī)構(gòu)簡單、動作可靠。
d）力求良好的塑件外觀 推出塑件的位置應(yīng)該盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)ν庥^影響不大的部位，在采用推桿脫模時尤其要注意這個問題。
e）合模時的準(zhǔn)確復(fù)位。
(2) 塑件推出的基本方式
a）推桿推出
推桿推出是一種基本的、也是一常用的塑件推出方式。常用的推桿形式有圓形、矩形、階梯形。
b）推件板推出
對于輪廓封閉且周長較長的塑件，采用推件板推出機(jī)構(gòu)。推件板推出部分的形狀根據(jù)塑件形狀而定。
c）氣壓推出
對于大型深型腔塑件，經(jīng)常采用或輔助采用氣壓推出方式。
本套模具的推出機(jī)構(gòu)形式較為復(fù)雜，除了采用推桿推出外，還有斜頂板。在分型時，斜導(dǎo)柱與滑塊一起完成側(cè)向抽芯與分型之后，受到注射機(jī)頂桿的作用，使得推板帶動推件桿向前運(yùn)動推出塑件使塑件脫離型芯。
(3) 塑件的推出機(jī)構(gòu)
a）帶肩的直通式推桿，如圖2-9所示。每個塑件由1根推桿推出，共有2根。
b）推桿直徑與模板上的推桿孔采用間隙配合。
c）通常推桿裝入模具后，其端面應(yīng)與型腔底面平齊或高出開腔底面。
d）推桿與推桿固定板，通常采用單邊的間隙，這樣可以降低加工要求，又能在多推桿的的情況下，不因各板上的推桿孔加工誤差引起的軸線不一致而發(fā)生卡死現(xiàn)象。
e）推桿直徑為，材料選用T8A，推桿頭部需進(jìn)行淬火處理，硬度在，表面粗糙度在以下。
圖2-9 推桿
（4）脫模力的計算
本次設(shè)計的塑件為類矩形形塑件，其尺寸約為：
，
根據(jù)薄壁塑件脫模力的計算方法，，所以一此處可視為薄壁塑件。
根據(jù)矩形塑件的脫模力計算公式：
式(2.86)
式中，F(xiàn)是脫模力（N）；是塑料的彈性模量（MPa）；S是塑料成型的平均收縮率（%）；t是塑件的壁厚（mm）；L是塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)；r是型芯的平均半徑；a是矩形型芯短邊長度（mm）；b是矩形型芯邊長度（mm）；b是矩形型芯長邊長度（mm）；A是塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積，當(dāng)塑件底部有通孔時，A項視為零；是由和決定的無因次數(shù)，，其中的值與塑件的橫截面積形狀和相關(guān)尺寸有關(guān)；是由和決定的無因次數(shù)，。
其中，。 式（2.87）
可得， 式（2.88）
故可得在本設(shè)計中，該塑件的脫模力。
2.8.2復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計
復(fù)位機(jī)構(gòu)就是在模具閉合時頂出系統(tǒng)的各頂出元件恢復(fù)到原來設(shè)定的位置，如頂桿、頂管頂塊等。他們的端部一般并不直接接觸到定模的分型面上，所以模具閉合時并不能驅(qū)動他們復(fù)位必須靠復(fù)位機(jī)構(gòu)使其復(fù)位。
(1) 復(fù)位機(jī)構(gòu)基本形式
a) 復(fù)位桿復(fù)位
復(fù)位桿復(fù)位最常用， 制造簡單，易于安裝和調(diào)節(jié)，復(fù)位動作穩(wěn)定可靠，得到了廣泛應(yīng)用。與頂出元件可同時安裝在固定板上，合模時定模分型面推動復(fù)位桿并帶動頂出系統(tǒng)同時復(fù)位。
b) 復(fù)位桿與彈簧同時復(fù)位
在推桿多并且復(fù)位力要求大時，彈簧常與復(fù)位桿配合使用，以防止復(fù)位過程中發(fā)生卡滯或推出機(jī)構(gòu)不能準(zhǔn)確復(fù)位的情況。
本套模