《生產(chǎn)能力為2800 m³h 甲醇制氫生產(chǎn)裝置設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《生產(chǎn)能力為2800 m³h 甲醇制氫生產(chǎn)裝置設(shè)計(jì)（32頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

生產(chǎn)能力為 2800 m3/h 甲醇制氫生產(chǎn)裝置設(shè)計(jì)前 言氫氣是一種重要的工業(yè)用品，它廣泛用于石油、化工、建材、冶金、電子、醫(yī)藥、電力、輕工、氣象、交通等工業(yè)部門和服務(wù)部門，由于使用要求的不同，這些部門對(duì)氫氣的純度、對(duì)所含雜質(zhì)的種類和含量也有著不同的要求。近年來隨著中國改革開放的進(jìn)程，隨著大量高精產(chǎn)品的投產(chǎn)，對(duì)高純氫氣的需求量正在逐漸擴(kuò)大。 烴類水蒸氣轉(zhuǎn)化制氫氣是目前世界上應(yīng)用最普遍的制氫方法，是由巴登苯胺公司發(fā)明并加以利用，英國 ICI 公司首先實(shí)現(xiàn)工業(yè)化。這種制氫方法工作壓力為 2.0-4.0MPa,原料適用范圍為天然氣至干點(diǎn)小于 215.6℃的石腦油。近年來，由于轉(zhuǎn)化制氫爐型的不斷改進(jìn)。轉(zhuǎn)化氣提純工藝的不斷更新，烴類水蒸氣轉(zhuǎn)化制氫工藝成為目前生產(chǎn)氫氣最經(jīng)濟(jì)可靠的途徑。 甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化制氫技術(shù)表現(xiàn)出很好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，受到許多國家的重視。它具有以下的特點(diǎn)： 1、與大規(guī)模天然氣、輕油蒸氣轉(zhuǎn)化制氫或水煤氣制氫比較，投資省，能耗低。 2、與電解水制氫相比，單位氫氣成本較低。 3、所用原料甲醇易得，運(yùn)輸儲(chǔ)存方便。而且由于所用的原料甲醇純度高，不需要在凈化處理，反應(yīng)條件溫和，流程簡單，故易于操作。4、可以做成組裝式或可移動(dòng)式的裝置，操作方便，搬運(yùn)靈活。 目 錄前言 ----------------------------------------------- 2 目錄 ----------------------------------------------- 3 摘要 ----------------------------------------------- 3 設(shè)計(jì)任務(wù)書 ----------------------------------------- 4 第一章 工藝設(shè)計(jì) ------------------------------------------ 5 1.1.甲醇制氫物料衡算 --------------------------------------1.2.熱量恒算 ---------------------------------------------- 第二章 設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算和選型：塔、換熱設(shè)備、反應(yīng)器 ----- 8 2.1.解析塔的選擇 ------------------------------------------ 2.2.換熱設(shè)備的計(jì)算與選型 ----------------------------------2.3.反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與選型 ------------------------------------ 第三章 機(jī)器選型 ------------------------------------------ 13 3.1.計(jì)量泵的選擇 ------------------------------------------ 153.2.離心泵的選型第四章 設(shè)備布置圖設(shè)計(jì) ---------------------------------- 15 4.1.管子選型 ---------------------------------------------- 174.2.主要管道工藝參數(shù)匯總一覽表 ---------------------------- 84.3.各部件的選擇及管道圖 ---------------------------------- 第五章 管道布置設(shè)計(jì) ------------------------------- 16 5.1.選擇一個(gè)單參數(shù)自動(dòng)控制方案 ---------------------------- 215.2.換熱器溫度控制系統(tǒng)及方塊圖課設(shè)總結(jié) ------------------------------------------- 28 摘 要本次課程設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為 2800m3/h 甲醇制氫生產(chǎn)裝置。 在設(shè)計(jì)中要經(jīng)過工藝設(shè)計(jì)計(jì)算，典型設(shè)備的工藝計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，管道設(shè)計(jì)，單參數(shù)單回路的自動(dòng)控制設(shè)計(jì)，機(jī)器選型和技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)等各個(gè)環(huán)節(jié)的基本訓(xùn)練。 在設(shè)計(jì)過程中綜合應(yīng)用所學(xué)的多種專業(yè)知識(shí)和專業(yè)基礎(chǔ)知識(shí)，同時(shí)獲得一次工程設(shè)計(jì)時(shí)間的實(shí)際訓(xùn)練。課程設(shè)計(jì)的知識(shí)領(lǐng)域包括化工原理、過程裝備設(shè)計(jì)、過程機(jī)械、過程裝備控制技術(shù)及應(yīng)用、過程裝備成套技術(shù)等課程。本課程設(shè)計(jì)是以甲醇制氫裝置為模擬設(shè)計(jì)對(duì)象，進(jìn)行過程裝備成套技術(shù)的全面訓(xùn)練。 設(shè)計(jì)包括以下內(nèi)容和步驟： 1、 工藝計(jì)算。 2、 生產(chǎn)裝置工藝設(shè)計(jì)。 3、 設(shè)備設(shè)計(jì)。分組進(jìn)行。 4、 機(jī)器選型。 5、 設(shè)備不知設(shè)計(jì)。 6、 管道布置設(shè)計(jì)。 7、 繪制管道空視圖。 8、 設(shè)計(jì)一個(gè)單參數(shù)、單回路的自動(dòng)控制方案。 9、 對(duì)該裝置進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)。 10、整理設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。 設(shè)計(jì)任務(wù)書一、題目：生產(chǎn)能力為 2800 m3/h 甲醇制氫生產(chǎn)裝置。 二、設(shè)計(jì)參數(shù)：生產(chǎn)能為 2800 m3/h 。三、計(jì)算內(nèi)容： 1、工藝計(jì)算：物料衡算和能量衡算。 2、機(jī)器選型計(jì)算。 3、設(shè)備布置設(shè)計(jì)計(jì)算。 4、管道布置設(shè)計(jì)計(jì)算。 四、圖紙清單： 1、物料流程圖 2、工藝流程圖 3、換熱器總裝圖4、換熱器零件圖 5、管道布置圖 6、管道空視圖(PL0102-20L1B) 第一章 工藝設(shè)計(jì)1.1.甲醇制氫物料衡算. (1)依據(jù) 甲醇蒸氣轉(zhuǎn)化反應(yīng)方程式： CH3OH—→CO↑ + 2H2↑ CO + H2O —→CO2↑ + H2 CH3OHF 分解為 CO,轉(zhuǎn)化率 99%,CO 變換轉(zhuǎn)化率 99*,反應(yīng)溫度 280℃,反應(yīng)壓力為1. 5 MPa,醇水投料比 1:1.5(mol)。 (2)投料量計(jì)算 代如轉(zhuǎn)化率數(shù)據(jù) CH3OH —→ 0.99 CO↑ + 1.98 2H2↑ +0.01 CH3OH CO + 0.99 H2O —→ 0.99 CO2↑ + 0.99 H2↑+ 0.01 CO↑ 合并得到 CH3OH + 0.9801 H2O —→ 0.9801 CO2↑ + 2.9601 H2↑ + 0.01 CH3OH+ 0.0099 CO 氫氣產(chǎn)量為： 2800 m3/h=125 kmol/h 甲醇投料量為： 125/2.9601 * 32=1351.312 kg/h 水投料量為： 1351.312/32 * 1.5 * 18=1140.168 kg/h (3)原料儲(chǔ)液槽 (V0101) 進(jìn)：甲醇 1351.312 kg/h，水 1140.168 kg/h。 出：甲醇 1351.312 kg/h，水 1140.168 kg/h。 (4) 換熱器(E0101),汽化塔(T0101)、過熱器(E0103) 沒有物流變化 (5) 轉(zhuǎn)化器(R0101) 進(jìn)：甲醇 1351.312 kg/h，水 1140.168 kg/h，總計(jì) 2491.48 kg/h 出：生成 CO2 1351.312/32 * 0.9801 * 44=1821.48 kg/h H2 1351.312/32 * 2.9601 * 2=250 kg/h CO 1351.312/32 * 0.0099 * 28=11.704 kg/h 剩余甲醇 1351.312/32 * 0.01 * 32=13.512 kg/h 剩余水 1140.168- 1351.312/32 * 0.9801 * 18 =395.181kg/h 總計(jì) 2491.48 kg/h (6)吸收和解析塔 吸收塔總壓為 1.5Mpa,其中 CO2 分壓為 0.38Mpa,操作溫度為常溫(25℃)。此時(shí)每 m3吸收液可溶解 CO211.77 m3. 解吸塔的操作壓力為 0.1MPa, CO2 溶解度為 2.32 ，則此時(shí)吸收塔的吸收能力為: 11．77-2．32=9.45 0.4MPa 壓力下 ρCO2 = pM /RT =4 * 44/[0.082 * (273.15 + 25)] =7.20 kg/m3 CO2 體積重量 V CO2 =1821.48/7.20 =252.98 m3/h 據(jù)此，所需吸收液的量為 252.98/9.45 =26.764 m3/h 考慮吸收塔效率以及操作彈性需要，取吸收液量為 26.764 * 3=80.296m3/h 系統(tǒng)壓力降至 0.1MPa 時(shí)，析出 CO2 量為 346.04 m3/h = 1821.48 kg/h (7)PSA 系統(tǒng) 略。 (8)各節(jié)點(diǎn)的物料量 綜合上面的工藝物料恒算結(jié)果，給出物料流程圖及各節(jié)點(diǎn)的物料量。 1.2 熱量恒算 (1)氣化塔頂溫度確定 要使甲醇完全汽化，則其氣相分率必然是甲醇 40%,水 60%(mol),且已知操作壓力為 1.5MPa,設(shè)溫度為 T,根據(jù)汽液平衡關(guān)系有： 0.4p 甲醇 + 0.6 p 水=1.5MPa 初設(shè) T=170℃ p 甲醇=2.19MPa; p 水 =0.824MPa p 總 =1.3704MPa 1.5MPa 再設(shè) T=175℃ p 甲醇=2.4MPA; p 水 0.93MPa p 總 =1.51MPa 蒸氣壓與總壓基本一致，可以認(rèn)為操作壓力為 1.5MPa 時(shí)，汽化塔塔頂溫度為175℃ (2)轉(zhuǎn)化器(R0101) 兩步反應(yīng)的總反應(yīng)熱為 49.66 kj/mol,于是在轉(zhuǎn)化器內(nèi)需要共給熱量為： Q 反應(yīng)=1351.312*0.99/32*1000*(-49.66) =-2.076*106 kj/h 此熱量有導(dǎo)熱油系統(tǒng)帶來，反應(yīng)溫度為 280℃，可以選用導(dǎo)熱油溫度為 320℃，導(dǎo)熱油溫降設(shè)定為 5℃，從手冊中查到導(dǎo)熱油的物性參數(shù)，如必定壓熱容與溫度的關(guān)系，可得： Cp320℃=4.1868*0.68=2.85 kj/(kg．K),Cp300℃=2.81 kj/(kg．K) 取平均值 Cp=2.83 kj/(kg．K) 則導(dǎo)熱油的用量 w=Q 反應(yīng) /(CpΔt)= 2.076*106 / (2.83*5)=1.467*105 kg/h (3)過熱器(E0102) 甲醇和水的飽和正氣在過熱器中 175℃過熱到 280℃，此熱量由導(dǎo)熱油供給。 氣體升溫所需熱量為 Q=ΣCp mΔt=（1.90*1351.312+4.82*1140.168*(280-175)=8.446*10 5 kj/h 導(dǎo)熱油 Cp=2.825 kj/(kg．K),于是其溫度降為 Δt=Q/(Cp m)= 2.117 * 105 /（2.86 * 3.668*104 ）=2.042℃ 導(dǎo)熱油出口溫度為 ：315-2.042=312.958 (4)汽化塔(T0101) 認(rèn)為汽化塔僅有潛熱變化。 175℃ 甲醇 H=727.2 kj/kg 水 H=2031 kj/kg Q=1351.312 *727.2 +2031*1140.168=3.298*106 kj/h 以 300℃導(dǎo)熱油 Cp 計(jì)算 Cp=2.76 kj/(kg．K) Δt=Q/(Cp m)=3.298*106 /2.76*1.467*105)=8.15℃ 則導(dǎo)熱油出口溫度 t2 =312.958-8.15=304.808℃ 導(dǎo)熱油系統(tǒng)溫差為 ΔT=320-304.808=15.192℃ 基本合適 (5)換熱器(E0101) 殼程：甲醇和水液體混合物由常溫(25℃)升至 175℃ 液體混合物升溫所需的熱量 Q=ΣcpmΔt=(1351.312*3.14 + 1140.168 *4.30)*(175-25)=1.372*10 5 kj/h 管程： 取各種氣體的比定壓熱容為： CpCO2 ≈ 10.47 kj/(kg．K) CPH2 ≈ 14.65 kj/(kg．K) CPH20 ≈ 4.19 kj/(kg．K) 則管程中反應(yīng)后其體混合物的溫度變化為：Δt=Q/(Cp * m)= 1.372*10 5 /(10.47*1821.104+14.65*250+4.19*395.2)= 56.26℃ 換熱器出口溫度 280-56.26=223.74℃ (6)冷凝器(E0103) ①CO2 、CO 、H2 的冷卻 Q1=ΣcpmΔt=(10.47*1821.104+14.65*250+4.19*11.704)*(223.736-40)=3.5115*10 6 kj/h ②壓力為 1.5MPa 時(shí)水的冷凝熱為： H=2135kj/kg,總冷凝熱 Q2 =H * m=2135 *395.2=8.438*105 kj/h 水顯熱變化 Q3 =cpmΔt=4.19* 395.2*(223.74-40)=3.0417*105 kj/h Q= Q1+ Q2+ Q3=4.6594*106 kj/h 冷卻介質(zhì)為循環(huán)水，才用中溫型涼水塔，則溫差 ΔT=10℃ 用水量 w=Q/(cpΔt)= 4.6594*106/(4.19*10)=1.112*105 kg/h 第二章設(shè) 備設(shè)計(jì)計(jì)算和選型 2.1．選擇解析塔工藝計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下：1) 工藝計(jì)算 已知進(jìn)入吸收塔的混合氣體的質(zhì)量流量為 2082.8 kg/h,操作壓力為 1.5Mpa,氣體的入口溫度為 40℃，用碳酸丙烯酯吸收 CO2，吸收率為 99%。氣體總體積吸收系數(shù)取 9.875*10-5 kmol/(m .s.kpa)。3從工藝條件中可知，吸收劑碳酸丙烯酯的用量為 80.29m /h.3（1） 填料塔徑的計(jì)算混合氣體的密度 p =0.76 kg/m 混合劑碳酸丙烯酯的密度 p =1100 kg/m 。v3 l 3混合氣體的質(zhì)量流量 m =20231.2 kg/h。則146.)07.(8.21*90)( 5.5. ??lvp選用金屬鮑爾環(huán)散堆填料 DN25,查埃克特通用關(guān)聯(lián)圖，其縱坐標(biāo)為 0.17，即uF20.lVg???式中： —填料因子，查參考文獻(xiàn)，對(duì)于 DN25 金屬鮑爾環(huán)散堆填料得 =160?；1?m—液體密度校正系數(shù) =??91.0?l?水——碳酸丙烯酯的動(dòng)力系數(shù)， =1.897mpa.s 。lulu由此可求得泛點(diǎn)氣速 u =F smglv /31.897.1*60.16202. 2.0. ?????取空塔氣體速的 70%，得空塔氣速 usmuF/97.31.*70.?由此可求得填料塔的塔徑 DuVDS8.0917.*4356??圓整至 D=0.9m.(2)填料段壓力降計(jì)算實(shí)際空塔氣速度 smDus /910*1435860220???埃克特通用關(guān)聯(lián)圖的縱坐標(biāo)可由下式計(jì)算01.10*8.9897.6610. 2.220 ??lvgu????？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)為 0.0596?？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖的壓力降 mkpa/5??（3）填料高度計(jì)算 采用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力計(jì)算填料層高度 Z，可表示為：Z= myOGYKVNH???)(21式中 --按氣相傳質(zhì)總系數(shù) K 計(jì)算的傳質(zhì)單元高度。y--氣相傳質(zhì)單元數(shù)OG根據(jù)工藝參數(shù)，進(jìn)入吸收塔的氣體及排除吸收塔液相的組分摩爾濃度如下表組分摩爾濃度氣相組分 摩爾流率Kmol/h摩爾分?jǐn)?shù) 液相組分 摩爾流率Kmol/h摩爾分?jǐn)?shù)CO2 14681.4 0.246 碳酸丙烯酯 405929.2 0.9654CO 299.6 0.005 CO2 14534.6 0.0346H2 44645 0.749Y 1326.04.?? 0326.1.*326.0)9.1(2 ???YX =0.0346 X =0 Y =0.0692, Y =01*2* 058.036.94ln).().36.0(ln)()(*211 ???mK a=K ap=9.875*10 *1.5*10 =0.148 Kmol/(m .s)yG532V/ =(1.4681.4+299.6+44645)/(0.3 *1000*3600 )=0.0586 Kmol/(m .s)?2?2所以: Z= =myOGYKVNH????)(21 m1.2058.36*48.056??考慮一定的安全系數(shù)，確定填料的高度 Z=2.5m2）.填料塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由于該吸收塔的總高度在 10m 以下，因此在設(shè)計(jì)中按照 GB 150-1998 設(shè)計(jì)《鋼制壓力容器》進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)壓力 P =1.1*1.5=1.65MPac設(shè)計(jì)溫度取最高工作溫度 40℃設(shè)備材料為 16MnR焊接接頭系數(shù) （雙面對(duì)接焊，局部無損探傷）85.0??鋼板厚度負(fù)偏差 C =0.5mm 腐蝕裕量 C =1.0mm，厚度附加量 C1 2mC5.21??下部液體儲(chǔ)存空間容積，一般比其所存儲(chǔ)液體相當(dāng)于該塔 5-15m 的處理量考慮。選取下部筒體的直徑 D =2.0mmi(1)下部筒體的計(jì)算厚度計(jì)算:=1.65*2/(2*153*0.85-1.65)=12.8mmctiP?????][2圓整得名義厚度計(jì)算為 mn16??(2)下部筒體厚度計(jì)算：選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，其厚度為：mPDctic 7.12)65.80*532/(.)][2/( ???????圓整并取名義厚度與筒件厚度相同 mn16??(3)上部筒體的厚度計(jì)算mPDctic 83.)65.180*532/(6.0*1)][2/( ????????圓整得名義厚度計(jì)算為 mn8?(4) 上部設(shè)備封頭厚度計(jì)算。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，氣厚度為： mPDPctic 82.3)65.1*08.153*2/(6.01)5.0][2/( ????????圓整并取名義厚度與筒件厚度相同 mn?（5）開孔及開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算：： 吸收塔上下塔連接部位的補(bǔ)強(qiáng)a補(bǔ)強(qiáng)面積 A= )1(*2retfd???因此處的開孔的橢圓形封頭中心 80%封頭內(nèi)徑直徑的范圍內(nèi) mPDKPctic 4.1)65.*08.153*2/(9.065).0][/(1 ???????所以 A= =(0.6+2*0.008)*0.0114=6.86*10*2retfd??? 23：人孔補(bǔ)強(qiáng)的計(jì)算：同理 有：ba mPKDPctic 7.12)65.*08.153*2/(6.1)5.0][2/( ????????所以 A= =（0.5+2*0.008）*0.0127=6.37*10(*retfd?? 3?:中心孔有效補(bǔ)強(qiáng)面積 A =ce 2332147.9A???：人孔有效補(bǔ)強(qiáng)面積 A = 10*8m因?yàn)閮煽椎挠行аa(bǔ)強(qiáng)面積之和大于兩孔所需的補(bǔ)強(qiáng)面積，因此開孔處可不進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。（6）.填料塔支承裝置。采用柵板支承填料，為方便通過人孔裝拆，柵板制成 2 塊，柵板扁鋼截面為 10 *6 ，扁鋼之間的間距為 15 柵板強(qiáng)度計(jì)算按承受均布m載荷的兩端簡支梁進(jìn)行。作用在柵板上的總載荷為 lpP??填料重力 =9.8*2.5*0.6*0.015*380=83.79NptpHLP?8.9?填料層液量:NLtL 344 10*9.810*5.60.2*31043. ???梁上的彎矩為： mLPM.6).7983()(6????柵條上應(yīng)力為： ])/[/ 2chsW??Pa623333 10*.4])10*10)(*106/[(8.* ??? ??因?yàn)椋? 所以所用柵條符合強(qiáng)度要求MPat5]???（7）.耳式支座選用及驗(yàn)算。支座安裝尺寸為 D 為：mSlbni 524.)(2)()2( 123 ???????][06.1*]4[ 3)0 QKNdSGphKgmQene ??所以可選用蓮蓬頭布液器，安裝高度萬為 2002.2.換熱設(shè)備的計(jì)算與選型1.1.1.設(shè)計(jì)任務(wù) 根據(jù)給定的工藝設(shè)計(jì)條件，此設(shè)計(jì)為無相變熱、冷流體間換熱的管殼式換熱器設(shè)計(jì)任務(wù)。 1.1.2.總體設(shè)計(jì) ①確定結(jié)構(gòu)形式。由于介質(zhì)換熱溫差不大，在工藝和結(jié)構(gòu)上均無特殊要求，因此選用固定管板式換熱器。 ②合理安排流程。安排水和甲醇的混合液體走管程，混合氣體走殼程。 1.1.3.熱工計(jì)算 ①原始數(shù)據(jù) 計(jì)算內(nèi)容或項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或來源結(jié)果 備注管程流體名稱 甲醇和水混合液殼程流體名稱 混合氣體 管程進(jìn)、出口的溫度 Ti;T0 ℃ 已計(jì)算 25; 175 殼程進(jìn)、出口的溫度 ti;t0 ℃ 已計(jì)算 280;223.74 管程、殼程的工作壓力pt;ps MPa 已計(jì)算 1.5;1.5 管程的質(zhì)量流量 Wt kg/s 已計(jì)算 0.692 （表 2-1） ②物料與熱量恒算計(jì)算內(nèi)容或項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或來源 結(jié)果 備注換熱器效率 η 取用 0．98 負(fù)荷 Q W 1.372*105 殼程的質(zhì)量流量 ws kg/s 0．692 （表 2-2） ③有效平均溫差計(jì)算內(nèi)容或項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或來源 結(jié)果 備注逆流對(duì)數(shù)平均溫度 Δt log ℃ 146.92 流程型式 初步確定 1-2 型管殼式換熱器1 殼程-2管程參數(shù) R 0．375 參數(shù) P 0.588 溫度校正系數(shù) Φ 查圖 4-2 0.95 有效平均溫差 ΔtM ℃ ΔtM = ΦΔt log 141.041 （表 2-3） ④初算傳熱面積 計(jì)算內(nèi)容或項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或來源 結(jié)果 備注初選總傳熱系數(shù) K0 W/(m2．℃) 參考表 4-1 240 初算傳熱面積 A0 m2 40.53 （表 2-4） ⑤換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 計(jì)算內(nèi)容或項(xiàng)目 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或來源 結(jié)果 備注管程 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計(jì)換熱管材料 選用碳鋼無縫鋼管 換熱管內(nèi)徑、外徑di;d m 0.025;0.021 換熱管管長 L m 選用 9m 標(biāo)準(zhǔn)管長折半 1．5 換熱管根數(shù) n 24(圓整) 管程數(shù) Ni 根據(jù)管內(nèi)流體流速范圍選定 2 管程進(jìn)出口接管尺寸(外徑*壁厚)djt*Sjt m 按接管內(nèi)流體流速3m/s 合理選取 413?? 殼程數(shù) Ns 1 換熱管排列形式 分程隔板槽兩側(cè)正方形排列，其余正三角形排列正三角形排列 換熱管中心距 S m S=1.25d 或按標(biāo)準(zhǔn) 0.032 分程隔板槽兩側(cè)中心距Sn 按標(biāo)準(zhǔn) 0．004 管束中心排管數(shù) nc 7 殼體內(nèi)徑 Di m 0．171 換熱器長徑比 L/ Di L/ Di 8．771 合理實(shí)排熱管根數(shù) n 作圖 36 折流板形式 選定 彈弓形折流板折流板外直徑 Db m 按 GB151-1999 0.168 折流板缺口弦離 h m 取 0.0342 管程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)折流板間距 B m 取 0.171 （表 2-5） ⑥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與強(qiáng)度設(shè)計(jì) 1)換熱流程設(shè)計(jì)：采用殼程為單程、管程為雙程的結(jié)構(gòu)型式. 2)換熱管及其排列方式:采用的無縫鋼管，材料為 20 號(hào)鋼。熱管排列方式為三角形排列。如圖所示，共排列 36 根。 3)折流板：采用通用的單弓形折流板，材料為 Q235-B 鋼，板厚 6mm,板數(shù) 16 塊。4)拉桿：采用 Q235-B, mm,共 6 根。 5)筒體：材料采用 16MnR 鋼，采用鋼管，取 Dn=219mm 6)封頭：采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，材料采用 16MnR 鋼。 取 Dn=219mm 采用標(biāo)準(zhǔn)封頭，長徑是短徑的 2 倍，即 54.75 取 55 筒體厚度， =1.05mm 考慮到內(nèi)部壓力較大，有腐蝕性等因素，取 δ=4mm 封頭 h2=25mm h 1=55mm （圖 2-1） 7)法蘭：甲型。墊片種類。非金屬輕墊片，石棉橡膠板 法蘭材料：板材 16MnR 螺栓材料：35 螺母材料：Q235-B 筒體法蘭 選用甲型平焊法蘭 JB4701-92，密封面選用平密封面 折流板數(shù) Nb 16 選取殼程進(jìn)出口接管尺寸djs*Sjs 合理選取 413?? JB4701-92 法蘭 PⅡ 219-16M DN=300 D=430,D1=390,D2=355,D3=345,D4=345,δ=342,螺柱：M20,16 個(gè)管程和殼程進(jìn)出口接管法蘭 選用帶頸平焊鋼制管法蘭 尺寸分別為： 管程：D=140,K=100,L=18,n=4,Th=M16,C=18,B1=39,N=60,R=5,H=30,質(zhì)量=2.02kg 殼程：D=185,K=145,L=18,n=4,Th=M16,C=2-,B1=78,N=104,R=6,H=32,質(zhì)量=3.66 （圖 2-2） 8)管板：采用固定式管板，其厚度可以按照 GB151《管殼式換熱器》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì),取 40mm。 9)支座： 型式：重型 安裝形式，固定式，代號(hào) F 材料：Q235-A．F 結(jié)構(gòu)特征， 包角，彎制，單筋，不帶墊板 標(biāo)記：JB/T 4712-92 鞍座 BV219-F 2.3.反應(yīng)器的設(shè)計(jì)與選型(相管式感應(yīng)器的設(shè)計(jì))2.3.1.計(jì)算反應(yīng)物的流量：對(duì)于甲醇其摩爾質(zhì)量為 32kg/kmol,其摩爾流量為：1351.312÷32=42.229kmol/h對(duì)于水，其摩爾質(zhì)量為 18kg/kmol,其摩爾流量為：1140.168÷18=63.371kmol/h對(duì)于氫氣，其摩爾質(zhì)量為 2kg/kmol,其摩爾流量為：250÷2=125kmol/h對(duì)于一氧化碳，其摩爾質(zhì)量為 28kg/kmol,其摩爾流量為：11.704÷28=0.418kgmol/h進(jìn)料器中甲醇的摩爾分辨率 yA為:yA=42.229÷(42.229+63371)=0.4對(duì)于甲醇和水，由于其溫度不太高（280℃） ，壓力不太高，（1.5Mpa） ，故可將其近似視為理想氣體考慮，由理想氣體狀態(tài)方程 PV=nRT，可分別計(jì)算出進(jìn)料器中甲醇和水的體積流量。甲醇的體積流量 vA為vA=nRT/P=42.229×8314.3×（273.15+280）÷（1.5×10 6）=129.476m3/h水的體積流量 vB為vB=63.371×8314.3×（273.15+280）÷（1.5×10 6）=194.298進(jìn)料氣的總質(zhì)量流量為m0=1351.312+1140.168=2491.48kg/h2.3.2：計(jì)算反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率：進(jìn)入反應(yīng)器的甲醇流量為 1351.312kg/h，出反應(yīng)器的甲醇流量為13.512kg/h,則甲醇的轉(zhuǎn)化率為 XAfXAf=（1351.312-13.512）÷1351.312×100%=99%即反應(yīng)過程中消耗甲醇的物質(zhì)的量為：42.229×99%=41.807kmol/h2.3.3:計(jì)算反應(yīng)體系的膨脹因子:由體系的化學(xué)反應(yīng)方程式可知，在過程中氣體的總物質(zhì)的量發(fā)生了變化，可求出膨脹因子 δ A,對(duì)于甲醇有：δ A=（3+1-1-1）÷1=22.3.4：計(jì)算空間時(shí)間：τ=1/KRT∫ 0Xaf(1+δ AyAXA)/(1-XA)dXA=1.0038h2.3.5:計(jì)算所需反應(yīng)器的容積:vR=τv 0進(jìn)料器的總體積流量為：v0=129.476+194.298=323.774m3/h=0.0899 m3/s則可得所需反應(yīng)器的容積為：vR=τv 0=0.0038×3600×0.0899=1.23 m32.3.6：計(jì)算管長：由文獻(xiàn)可知，氣體在反應(yīng)器內(nèi)的空塔流速為 0.1m/s 考慮催化劑填層的空隙率的氣密塔速度的影響，取流動(dòng)速度為 v=0.2m/s,則反應(yīng)器的長度為：L=τv=0.0038×3600×0.2=2.736m根據(jù) GB151 推薦的換熱管長度，取管長 l=3m，反應(yīng)器內(nèi)的實(shí)際氣速為：V=L/τ=3/(0.0038×3600)=0.22m/s2.3.7:計(jì)算反應(yīng)熱：甲醇制氫的反應(yīng)實(shí)際為兩個(gè)反應(yīng)的疊合，即：CH3OH CO+2H2-90.8KJ/mol?CO+H2O CO2+H2+43.5KJ/mol反應(yīng)過程中的一氧化碳全部由甲醇分解而得，由化學(xué)反應(yīng)式可得，每轉(zhuǎn)化 1kmol 的甲醇就少 1.3 生成 1kmol 的一氧化碳，則反應(yīng)過程中產(chǎn)生的一氧化碳物質(zhì)的量為41.807kmol/h ,反應(yīng)器出口處的一氧化碳的物質(zhì)的量為 0.418kmol/h,轉(zhuǎn)化的一氧化碳的物質(zhì)的量為：41.807-0.418=41.389kmol/h一氧化碳的轉(zhuǎn)化率為：Xco=41.389/41.807×100%=99%則反應(yīng)過程中需向反應(yīng)器內(nèi)供給的熱量為：Q=90.8×103×41.807-43.5×103×41.389=1995.654×103KJ/h2.3.8：確定所需的換熱面積：假定采用的管子內(nèi)徑為 d，壁厚為 t，則其外徑為 d+2t，管子的數(shù)量為 n 根。反應(yīng)過程中所需的熱量由導(dǎo)熱油供給，反應(yīng)器同時(shí)作為換熱器使用，根據(jù) GB151，320℃的鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為 λ=44。9w/（m 2.℃）管外油測的對(duì)流給熱系數(shù)為λ 0=300w/(m2.℃),管內(nèi)氣測的對(duì)流給熱系數(shù)為 λ i=80w/(m2.℃),反應(yīng)管內(nèi)外的污垢系數(shù)分別為 0.0002m2.℃/w 和 0.0008m2.℃/w，總污垢系數(shù)為Rf=0.0002+0.0008=0.001m2.℃/w根據(jù)傳熱學(xué)，反應(yīng)器的傳熱系數(shù)為：K=1÷[1/λ i.(d+2t)/d+1/λ 0+t/λ+R f]由于(d+2t)/d 的值接近 1，對(duì) K 帶來的誤差小于 1%；鋼管的傳熱很快，對(duì) K 的影響也很小，故可將上式簡化為：K=1÷(1/λ 0+1/λ i+Rf） =1÷（ 1/300+1/80+1/1000)=59.4w/(m2.℃)=213.84KJ/(h.m2.℃)反應(yīng)器所需的換熱面積為：F=Q/K.△t=1995.654×10 3/[213.84×(320-280)]=233.3m22.3.9：計(jì)算管子的內(nèi)徑：反應(yīng)器需要的換熱面積為：F=nлdL反應(yīng)器內(nèi)的氣體的體積流量為：v 0=n.(Лd 2/4)v聯(lián)立上述量式：并將 L=3m v=0.22m/s F=233.3m2 v0=0.0899m3/s代入，即可得所需管子的內(nèi)徑為 d=0.021m.根據(jù)計(jì)算所得的管子直徑，按前述換熱設(shè)備設(shè)計(jì)選擇合適的管子型號(hào)和所需管束布管方式。第三章 機(jī)器選型3.1 計(jì)量泵的選擇 往復(fù)泵是容積式泵。在高壓力小流量，輸送粘度大的液體，要求精確計(jì)量即要求流量隨壓力變化小的情況下宜選用各種類型式的往復(fù)泵。要求精確計(jì)量時(shí)，應(yīng)用計(jì)量泵。 往復(fù)泵的流量可采用各種調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)達(dá)到精確計(jì)量，即計(jì)量泵。計(jì)量泵用于生產(chǎn)中需要精確計(jì)量，所輸送介質(zhì)的場合：如注緩蝕劑，輸送酸，堿等。流量可在 0-100%范圍內(nèi)調(diào)節(jié)，但一般應(yīng)在 30%-100%范圍內(nèi)使用，計(jì)量泵有柱塞式和隔膜式，柱塞式計(jì)量流量的精度高玉隔膜式。J 型計(jì)量泵適用于輸送各種不含固體顆粒的腐蝕性和非腐蝕性介質(zhì)。 甲醇制氫工藝需要精確的投料比，故應(yīng)選用計(jì)量泵?，F(xiàn)工藝設(shè)計(jì)要求甲醇的投料量為 1351.312 kg/h,水為 1140.168 kg/h,現(xiàn)按工藝要求分別選擇一臺(tái)甲醇計(jì)量泵，一臺(tái)純水計(jì)量泵，一臺(tái)原料計(jì)量泵。 已知條件： 1、甲醇正常投料量為 1351.312 kg/h,溫度為 25℃,密度為 0.807kg/h，操作情況為泵從甲醇儲(chǔ)槽中吸入甲醇，送入與原料液儲(chǔ)槽，與水混合。 2、水的正常投料量為 1140.168 kg/h，溫度為 25℃,密度為 0.997kg/h,操作情況為泵從純水儲(chǔ)槽中吸入水，送入原料液儲(chǔ)槽，與甲醇混合。 3、 原料液儲(chǔ)槽出來的量為甲醇 1351.312kg/h,水 1140.168 kg/h,溫度為25℃，操作情況為泵從原料液儲(chǔ)槽中吸入原料液，送入換熱器。 3.1.1 甲醇計(jì)量泵選型 工藝所需正常的體積流量為：1351.312/0.807=1674.488L/h 泵的流量 Q=1.05*1674.488=1758.2124L/h 工藝估算所需揚(yáng)程 30M,泵的揚(yáng)程 H=1.1*30=33M。 折合成計(jì)量泵的壓力(泵的升壓)P=ρHg=33*807*8.81/10 6=0.261Mpa 泵的選型，查文獻(xiàn)一，JZ-1000/0.32 型計(jì)量泵的流量為 1000L/h,壓力為0.32Mpa,轉(zhuǎn)速為 126r/min,進(jìn)出口管徑為 24mm,電機(jī)功率為 1.1KW,兩個(gè)并聯(lián)，滿足需要。 3.1.2 純水計(jì)量泵的選型 工藝所需正常的體積流量為：1140.168 /0.997=1143.599L/h 泵的流量 Q=1.05*1143.599=1200.779L/h. 工藝估算所需揚(yáng)程 30M,泵的揚(yáng)程：H=1.1*30=33M 折合成泵的壓力：P=Hρg=33*997*9.81/10 6=0.323Mpa 泵的選型：查文獻(xiàn)一，JZ-630/0.5 型計(jì)量泵的流量為 630L/h,壓力為 0.5Mpa,轉(zhuǎn)速為 126r/min,進(jìn)出口管徑為 24mm,電機(jī)功率為 1.1KW, 兩個(gè)并聯(lián)，滿足要求。3.1.3 原料計(jì)量泵的選型 原料液密度：ρ=807*1/（1+1.5）+997*1.5/(1+1.5)=921kg/m 3 工藝所需正常的體積流量為：(1140.168 +1351.312)/(0.921)=2491.48/0.921=2705.19L/h 泵的流量 Q=1.05*2705.19=2840.45L/h 工藝估算所需的揚(yáng)程 80M,泵的揚(yáng)程 H=1.1*80=88M 折合成泵的壓力 P=ρHg=88*921*9.81/10 6=0.795MPa 泵的選型查文獻(xiàn)一，JD-1000/1.5 型計(jì)量泵的流量為 1000L/h,壓力為 1.3MPa,轉(zhuǎn)速為 115r/min,電機(jī)功率為 2.2KW, 三個(gè)并聯(lián)，滿足要求。 3.2 離心泵的選型 3.2.1 吸收劑循環(huán)泵 已知條件：碳酸丙烯酯吸收劑的用量為 80.29m3/h,溫度為 40℃,密度為1100kg/m 3,由吸收塔出口出來經(jīng)泵送到吸收塔，選擇離心泵作為吸收劑的輸送泵。 工藝所需正常的體積流量為:80.29m 3/h。 泵的流量 Q=1.05*80.29=84.304m3/h 工藝估算所需的揚(yáng)程 30M 泵的揚(yáng)程 H=1.1*30=33M 泵的選型：查文獻(xiàn)一，選用 IS 型單級(jí)離心泵，IS100-65-200 型離心泵，流量為 100m 3/h,揚(yáng)程為 50m,轉(zhuǎn)速為 2900r/min,電機(jī)功率 17.9KW,滿足要求。 3.2.2 冷卻水泵。 已知條件：冷凝水為循環(huán)水，采用中溫型冷水塔,溫差 ΔT=10℃,用水量3.19*1140.168kg/h,溫度為常溫 25℃，密度為 997kg/m3,在冷凝器中進(jìn)行換熱，采用 B 型單級(jí)離心泵。 工藝上所需正常體積流量為 3.19*1140.168/997=32m3/h 泵的流量：Q=1.05*32=33.6m 3/h 工藝估算所需的揚(yáng)程 30M 泵的揚(yáng)程 H=1.1*30=33M 泵的選型：查文獻(xiàn)一，選用 B 型單級(jí)離心泵 BJ(B)50-40 型離心泵,流量 50m 3/h，揚(yáng)程 42m,轉(zhuǎn)速 2950r/min,電機(jī)功率 10KW,滿足要求。 第四章 管道布置設(shè)計(jì)4.1 管子選型（確定幾種主要管道尺寸的方法如下） 4.1.1 脫鹽水管徑確定 脫鹽水流量為 1140.168kg/h,密度為 997kg/m3,流速取 2m/s 由 V= 4*d2u 得 d= 12.2mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選用 DN15 無縫鋼管，壁厚取為 2.5mm 4.1.2 走甲醇管的管徑確定 甲醇流量為 1351.312kg/h,密度為 807kg/m3,流速取為 2m/s 則 d= 13mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選用 DN15 無縫鋼管，壁厚取 2.5MM 4.1.3 原料輸送管 原料液用量為 2491.48kg/h,密度為 921kg/m3,流速取為 2m/s 則 d=17.6mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選用 DN20 無縫鋼管，壁厚度為 2.5mm 4.1.4 進(jìn)入吸收塔混合氣體所需管徑尺寸確定 混合氣體質(zhì)量為 2082.772kg/h,密度 0.557kg/m3,流速 35m/s 則 d=220mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選用 DN225 無縫鋼管，壁厚度為 4mm 4.1.5 吸收液管子尺寸 吸收液量為 80.292m3/h,密度為 110kg/m3,流速 2.5m/s 則 d=36.6mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選用 DN40 無縫鋼管，壁厚度為 3mm 4.1.6 冷卻水管子尺寸 冷卻水為 3.19*1140.168kg/h,密度為 997kg/m3,流速 2m/s 則 d=148mm 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)選 DN5150 無縫鋼管，壁厚為 4mm 4.2 主要管道工藝參數(shù)匯總一覽表 序號(hào) 管道編號(hào) 管內(nèi)介質(zhì) 設(shè)計(jì)壓力 MPa設(shè)計(jì)溫度℃ 管子規(guī)格 材料1 DN0101-20L1B 脫鹽水 0.3 50 202 DN0102-20L1B 脫鹽水 0.3 50 203 PL0101-15L1B 甲醇 0.3 50 204 PL0102-15L1B 甲醇 0.3 50 205 PL0103-15L1B 原料液 0.3 50 206 PL0104-15L1B 原料液 1．6 50 207 PL0105-15L1B 原料液 1.6 175 208 PG0101-100N1B原料氣 1.6 175 209 PG0102-100N1B原料氣 1.6 280 2010 PG0103-100N1B原料氣 1.6 280 2011 PG0104-100N1B原料液 1.6 225 2012 PG0105-100N1B原料氣 1.6 50 2013 H0101-100N1B 氫氣 1.6 50 2014 PL0106-20N1B 碳酸丙烯酯1.65 50 2015 PL0107-20N1B 碳酸丙烯酯1.65 50 2016 PL0108-20N1B 碳酸丙烯酯1.65 50 2017 PG0106-80N1B 食品二氧化碳0．4 50 0Cr18Ni9Ti18 R00101-125L1B導(dǎo)熱油 0.6 320 2019 R00102-125L1B導(dǎo)熱油 0.6 320 2020 R00103-125L1B導(dǎo)熱油 0.6 320 2021 R00104-125L1B導(dǎo)熱油 0.6 320 2022 CWS0101-80L1B冷卻水 0.3 50 鍍鋅管23 CWR0101-80L1B冷卻水 0.3 50 鍍鋅管（表 5-1） 以上 20 號(hào)鋼軍參照 GB/T8163-1999 0Cr18Ni9Ti 參照標(biāo)準(zhǔn) GB/T14976 鍍鋅管參照 GB/T14976 4.3 各部件的選擇及管道圖4.3.1 管道上閥門的選型 序號(hào) 管道編號(hào) 設(shè)計(jì)壓 MPa公稱直 DN/MM 連接形式 閥門型號(hào)1 DN0101-20L1B 0.3 25 法蘭 閘閥 Z25W-1.0T2 DN0102-20L1B 0.3 25 法蘭、螺紋 閘閥 Z25W-1.0T/止回閥 H11T-1.63 PL0101-15L1B 0.3 15 法蘭 Z15W-1.0K4 PL0102-15L1B 0.3 15 法蘭、螺紋Z15W-1.0K/H11W-1.6K5 PL0103-15L1B 0.3 15 法蘭 Z15W-1.0OK6 PL0104-15L1B 1.6 15 法蘭、螺紋Z15W-1.0K/H11W-16K7 PL0106-20N1B 1.65 20 法蘭、螺紋Z15W-1.0T/H11T-1.68 PL0108-20N1B 1.65 20 法蘭 Z15W-1.0T9 R00101-125L1B0.6 125 法蘭 Z41H-1.6C10 R00104-125L1B0.6 125 法蘭 Z41H-1.6C,J41H-1.6C11 CWS0101-80L1B0.3 80 法蘭 Z15W-1.0T12 CWE0101-80L1B0.3 80 法蘭 Z15W-1.0T13 H0101-100N1B 1.6 100 法蘭 Z41H-1.6C,J41H-1.6C14 PG0106-80N1B 0.4 80 法蘭 Z41H-1.6C,J41H-1.6C（表 5-2） 所選閥門軍參照標(biāo)準(zhǔn) JB308-75 4.3.2 管件選型 彎頭采用 90°彎頭，參考文獻(xiàn)一，彎頭曲率半徑 R=1.5D0,D0 為外管。 管件與彎頭處采用焊接連接。 管件與筒體連接處采用法蘭連接，參見標(biāo)準(zhǔn) HG20595. 管法蘭、墊片，緊固件選擇參見文獻(xiàn)一，P189 4.3.3 管道布置圖 選取該區(qū)域的中上部區(qū)域來布置管線，具體管路布置清參考 JQ11-032 管道布置圖，所含設(shè)備有 P0101,P0102,P0103,E0101,V0101 管線，支座情況清參見管道布置圖（具體定為參照參考文獻(xiàn)一） 4.3.4 管道空視圖 選取:PL0104-15L1B 和 PL0105-15L1B 兩根管線作管道空視圖，具體請參見空圖。4.3.5 法蘭選型 法蘭的選用主要根據(jù)工作壓力，管子外徑等參數(shù)，現(xiàn)將主要管道法蘭列表如下：管道編號(hào) 管內(nèi)介質(zhì) 設(shè)計(jì)力 公稱直徑閥門公稱力等級(jí)(MPa)法蘭類型密封面形式公稱壓力等級(jí)(MPa)H0101-100N1B 氧氣 1.6 100 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5PG0101-100N1B 原料氣 1.6 100 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5PG0102-100N1B 原料氣 1.6 100 4.0 帶頸焊 凹凸面 4.0PG0103-100N1B 氫 10% 1.6 100 4.0 帶頸焊 凹凸面 4.0PG0104-100N1B 二氧化 73% 1.6 1OO 4.0 帶頸焊 凹凸面 4.0PG0105-100N1B 水 17% 1.6 100 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5PG0106-80N1B 食品二氧碳 0.4 80 1.6 帶頸焊 凹凸面 1.6R00101-125L1B 導(dǎo)熱油 0.6 125 1.6 帶頸焊 凹凸面 1.6R00104-125L1B 導(dǎo)熱油 0.6 125 1.6 帶頸焊 凹凸面 1.6PL0101-15L1B 甲醇 0.3 15 1.6 帶頸焊 凹凸面 1.6PL0102-15L1B 甲醇 0.3 15 1.6 帶頸焊 凹凸面 1.6PL0103-15L1B 原料液 0．3 15 2.5 帶頸焊 凹凸面 1．6PL0104-15L1B 原料液 1．6 15 2．5 帶頸焊 凹凸面 2．5PL0106-20N1B 吸收液 1.65 20 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5PL0107-20N1B 吸收液 1.65 20 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5PL0108-20N1B 吸收液 1.65 20 2.5 帶頸焊 凹凸面 2.5DN0101-20L1B 脫鹽水 0.3 25 1.0 帶頸焊 凸面 1.0DN0102-20L1B 脫鹽水 0.3 25 1.0 帶頸焊 凸面 1.0CWS0101-80L1B 冷卻水 0.3 80 1.0 帶頸焊 凸面 1.0CWR0101-80L1B 冷卻水 冷卻水 0.3 1.0 帶頸焊 凸面 1.0（表 5-3） 4.3.6 筒體保溫材料一覽表 序號(hào) 管道編號(hào) 設(shè)計(jì)溫度℃ 保溫層厚度 mm 保溫材料1 DN0101-20L1B 50 80 巖棉2 DN0102-20L1B 50 80 巖棉3 PL0101-15L1B 50 80 巖棉4 PL0102-15L1B 50 80 巖棉5 PL0103-15L1B 50 80 巖棉6 PL0104-15L1B 50 80 巖棉7 PL0105-15L1B 175 100 巖棉8 PL0106-20L1B 50 80 巖棉9 PL0107-20L1B 50 80 巖棉10 PL0108-20L1B 50 80 巖棉11 PG0101-100N1B 175 100 巖棉12 PG0102-100N1B 280 100 巖棉13 PG0103-100N1B 280 100 巖棉14 PG0104-100N1B 225 100 巖棉15 PG0105-100N1B 50 80 巖棉16 H0101-100N1B 50 80 巖棉17 PG0106-80N1B 50 80 巖棉18 R00101-125L1B 320 100 巖棉19 R00102-125L1B 320 100 巖棉20 R00103-125L1B 320 100 巖棉