躍進(jìn)煤礦2.4 Mta新井設(shè)計(jì)含5張CAD圖.zip,躍進(jìn)煤礦2.4,Mta新井設(shè)計(jì)含5張CAD圖,躍進(jìn),煤礦,2.4,Mta,設(shè)計(jì),CAD 沖擊礦壓規(guī)律及預(yù)防預(yù)測(cè) 孫廣慧，中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院，江蘇，徐州，221116 摘要：沖擊礦壓作為煤巖動(dòng)力災(zāi)害之一，越來(lái)越受到煤礦行業(yè)的關(guān)注，尤其是隨著各個(gè)礦井開(kāi)采深度的增加，沖擊礦壓現(xiàn)象更是屢見(jiàn)不鮮。對(duì)于沖擊礦壓的監(jiān)測(cè)我們有很多方法，如鉆卸法、微震監(jiān)測(cè)技術(shù)、聲發(fā)射技術(shù)、電磁輻射技術(shù)等等。由于沖擊礦壓具有突然性、瞬時(shí)性、破壞性的特征，對(duì)于沖擊礦壓的發(fā)生機(jī)理仍沒(méi)有一個(gè)統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)，本文從沖擊礦壓的特征，發(fā)生條件以及影響沖擊礦壓的因素出發(fā)，研究了沖擊礦壓發(fā)生機(jī)理以及各種監(jiān)測(cè)技術(shù)，并提出了自己的理解。 關(guān)鍵字：沖擊礦壓，動(dòng)力災(zāi)害，深度，威震檢測(cè)技術(shù)，特征，因素，機(jī)理 1 問(wèn)題的提出 沖擊礦壓作為煤巖動(dòng)力災(zāi)害，有記載的第一次發(fā)生于1738年英國(guó)南史塔福煤田。200多年來(lái)。其危害幾乎追布世界各采礦國(guó)家。英國(guó)、德國(guó)、南非、波半、的蘇聯(lián)、捷克、加拿大、日本、法國(guó)以及中國(guó)等20多個(gè)國(guó)家和地區(qū)都記錄有沖擊礦壓現(xiàn)象。我國(guó)煤礦沖擊礦壓災(zāi)害極為嚴(yán)重。我國(guó)最早自1933年撫順勝利礦發(fā)生沖擊礦壓以來(lái)，先后在北京、遼源、通化、阜新、北票、棗莊、大同、開(kāi)灤、天府、南桐、徐州、大屯、新狡等礦務(wù)局部相繼發(fā)生過(guò)沖擊礦壓現(xiàn)象。目前，我國(guó)有近50對(duì)礦井累計(jì)發(fā)生過(guò)4000多次沖擊礦壓，造成數(shù)以百計(jì)的人負(fù)傷，巷道破壞達(dá)30多公里。由于沖擊礦壓有如此巨大的破壞力，造成這么大的經(jīng)濟(jì)損失，因此如何預(yù)測(cè)和防治沖擊礦壓以及認(rèn)清沖擊礦壓發(fā)生機(jī)理對(duì)減輕沖擊礦壓的破壞具有非常重要的作用。 1.1 國(guó)內(nèi)外沖擊礦壓現(xiàn)狀 1.1.1國(guó)外現(xiàn)狀 沖擊礦壓是世界采礦業(yè)面臨的共同問(wèn)題。1738年英國(guó)在世界上首先報(bào)道了沖擊礦壓現(xiàn)象。之后，前蘇聯(lián)、南非、德國(guó)、波蘭、美國(guó)、加拿大、日本、法國(guó)、印度、捷克、匈牙利、保加利亞、典地利、新西蘭和安哥拉等都記錄了沖擊礦壓。目前，有包括我國(guó)在內(nèi)的20多個(gè)國(guó)家和地區(qū)都有沖擊礦壓．這一事實(shí)表明，世界上幾乎所有采礦國(guó)家都不同程度地受到?jīng)_擊礦壓的威脅。 煤礦沖擊礦壓災(zāi)害最嚴(yán)重而且防治工作最有成效的國(guó)家是前蘇聯(lián)、波蘭和德國(guó)。 (1)前蘇聯(lián) 前蘇聯(lián)的沖擊礦認(rèn)最早于1947年發(fā)生在吉謝羅夫礦區(qū)。此后共有9個(gè)礦區(qū)出現(xiàn)了沖擊礦壓?jiǎn)栴}： 發(fā)生沖擊礦壓的一般條件是：初始深度為400—1860 m．煤0.5—20m．在各種傾角、各個(gè)煤種(包括褐煤)中都記錄到?jīng)_擊礦壓現(xiàn)象、多數(shù)情況下頂板為堅(jiān)硬砂巖，也有一些煤田是破碎頂板。開(kāi)采技術(shù)條件涉及到刀柱式或長(zhǎng)壁式等開(kāi)采方法；充填或垮路等頂板管理方法；整層或分層開(kāi)采情況。 自1951年起，全蘇地質(zhì)力學(xué)及礦山測(cè)量研究院以及其他研究單位和高等院校等幾十個(gè)單位配合國(guó)家技術(shù)監(jiān)察部門(mén)與生產(chǎn)單位一起著手解決煤礦的沖擊礦壓?jiǎn)栴}。經(jīng)過(guò)25年的努力，基本上形成了一整套防治沖擊礦壓的組織管理系統(tǒng)，并制定了有關(guān)技術(shù)規(guī)程，發(fā)展并逐步完善了一整套行之有效的防治措施和預(yù)報(bào)方法，取得了良好效果，沖擊次數(shù)大為減少。1955一l 977年沖擊危險(xiǎn)礦井?dāng)?shù)出8個(gè)增至36個(gè)、而年沖擊次數(shù)則由83次降至7次。1980年以后又降至5—6次。 在前蘇聯(lián)金屬礦，沖擊礦壓的頻度比煤礦要小得多，其主要形式為巖石彈射、震動(dòng)和微沖擊．主要發(fā)生在北烏拉爾鋁上辦等20余個(gè)礦山。開(kāi)始出現(xiàn)的深度為川300一700 m，主要巖石種類(lèi)為輝綠巖、正長(zhǎng)巖、花崗巖、凝灰?guī)r以及鐵礦石、鋁土礦石、銅礦石、鉀鹽礦石等，平均單向抗壓強(qiáng)度100—“250MPa，最低25—30 MPa。前蘇聯(lián)金屬礦防治沖擊礦壓的基本措施原則上同煤礦的沒(méi)有差別。 (2)波蘭 波蘭有三個(gè)井工開(kāi)采煤田：上西里西亞、下西里西亞和魯布林。產(chǎn)量的98％來(lái)自上西里西亞煤田。該煤田中煤的強(qiáng)度為10—35MPa．煤厚0.5—20 m(一般1.5—“3．5m)，傾角0一45(一般5—15)．平均采深600 m．頂板大都為堅(jiān)硬砂巖。長(zhǎng)壁工作面產(chǎn)量占99％，其中70％為垮落法開(kāi)采。其余為水砂充填。工作面平均長(zhǎng)150 m，日產(chǎn)1300一1400t商品煤。機(jī)械化程度96．2％，其中綜采站83.7％。 沖擊礦壓是波蘭煤礦重大災(zāi)害之一，最早記載于1958午。目前開(kāi)采的400號(hào)、500號(hào)、600號(hào)、700號(hào)和800號(hào)煤層組中45％以上的煤層有沖擊礦壓傾向，其中500號(hào)煤層組最為嚴(yán)重。開(kāi)始發(fā)生沖擊礦壓災(zāi)害的平均采深約為400m，隨著采深的增加，沖擊礦壓危險(xiǎn)越來(lái)越嚴(yán)重。沖擊礦壓強(qiáng)度一般為10^5-10^9J，最大是10^11J。1949-1982年，共發(fā)生破壞性沖擊礦壓3097次，造成死亡401人，井巷破壞13萬(wàn)m。 波蘭很重視沖擊礦壓?jiǎn)栴}．早在20世紀(jì)60年代初期就著手大力開(kāi)展科學(xué)研究和防治工作。煤層的沖擊傾向?qū)嶒?yàn)室測(cè)定和井下測(cè)定是波蘭學(xué)者首先倡導(dǎo)并大力發(fā)展的。此外，在將巖體聲學(xué)以及地震法用于礦山?jīng)_擊危險(xiǎn)探測(cè)和監(jiān)測(cè)方面，居世界領(lǐng)先地位。由于采取綜合防治措施，保證了安全，促進(jìn)了生產(chǎn)。 (3)德國(guó) 魯爾礦區(qū)是德國(guó)的主要產(chǎn)煤區(qū)，也是發(fā)生沖擊礦壓的主要礦區(qū)。1910-1978年間共記載了危害性沖擊礦壓283次，有沖擊傾向或危險(xiǎn)的煤層20余個(gè)，其中底克班克、陽(yáng)光和依達(dá)煤層具有最強(qiáng)的沖擊傾向，其抗壓強(qiáng)度l0一20 MPa，煤種為長(zhǎng)焰煤、氣煤和肥煤等。沖擊礦壓發(fā)生深度590—1100 m，其中850一1000 m沖擊礦壓數(shù)占75%左右，最大拋出量2000m3。發(fā)生沖擊礦壓的煤厚為1-6m，其中主要為1．5—2m，傾角4-44。 在德國(guó)，產(chǎn)生沖擊礦壓的煤層頂板絕大部分是5—40 m較厚的砂巖或其他堅(jiān)硬巖層，因而，認(rèn)為砂巖頂板是沖擊礦壓危險(xiǎn)煤層的主要標(biāo)志。 德國(guó)是防治沖擊礦壓較有成效的國(guó)家，其主要的工作點(diǎn)在于實(shí)用。由德國(guó)所發(fā)展的鉆孔卸載法、鉆屑法以及其他方法在國(guó)際上享有較高聲譽(yù)。 1.1.2 國(guó)內(nèi)現(xiàn)狀 我國(guó)最早記錄的沖擊礦壓現(xiàn)象于1933年發(fā)生在撫順勝利煤礦，當(dāng)時(shí)的開(kāi)采深度為200 m左右。從1949牛以來(lái)．已發(fā)生破壞性沖擊礦壓4000多次，震級(jí)Ml＝0.5-3.8級(jí)，造成大量巷迫破壞和慘重的人員傷亡，近年來(lái)．我國(guó)一些金屬礦山、水電與鐵路隧道工程也出現(xiàn)了巖爆現(xiàn)象。 我國(guó)煤礦發(fā)生沖擊礦壓有如下特征： (1)突然性。沖擊礦壓發(fā)生前沒(méi)有明顯的征兆．突然、猛烈。 (2)多樣性。煤層沖擊、頂板沖擊、底板沖擊等兩三種沖擊的組合。 (3)破壞性。片幫和煤炭拋出，頂板突然下沉、底鼓、破壞巷道支護(hù)，造成人員傷亡等。 (4)在各種采礦和地質(zhì)條件下均發(fā)生過(guò)沖擊礦壓。 除了褐煤煤層外．我國(guó)煤礦的其他各種煤層均發(fā)生過(guò)沖擊礦壓．而且采深從200—1000 m，煤層厚度從薄到厚。煤層傾角從緩到急，各種頂板條件如砂巖、頁(yè)巖、石灰?guī)r等均發(fā)生過(guò)沖擊礦壓。我國(guó)煤礦發(fā)生沖擊礦壓的典型條件為：初始深度200一600 m，煤的單向抗樂(lè)強(qiáng)度10-30 MPa，頂板一般為厚10-40m的堅(jiān)硬砂巖、強(qiáng)度100-600 MPa。 然而，具體分析起來(lái)，我國(guó)沖擊礦壓發(fā)生的條件極為復(fù)雜。從自然地質(zhì)條件來(lái)看，除褐煤以外的各煤種都記錄到了沖擊現(xiàn)象，采深從200一800 m，地質(zhì)構(gòu)造從極簡(jiǎn)單至極復(fù)雜．煤層從薄到特厚，傾角從水平到急傾斜，頂板包括砂巖、灰?guī)r、油碌頁(yè)巖等部發(fā)生過(guò)；從生產(chǎn)技術(shù)條件來(lái)看，水采、水砂充填、綜采、炮采、機(jī)采、手采等各種工藝，長(zhǎng)壁、短壁、巷柱、傾斜分層、水平分層、倒臺(tái)階、房柱式等各種方法都出現(xiàn)了沖擊現(xiàn)象。 1949年以前我國(guó)發(fā)生沖擊礦壓的礦井只有1—2個(gè)，50年代增加為7個(gè)，60年代為12個(gè)，70年代為22個(gè)，目前達(dá)50個(gè)。而隨著開(kāi)采深度的增加、開(kāi)采范圍的擴(kuò)大，近年來(lái)雖然采取了不少措施，但全國(guó)礦井?dāng)?shù)和總的沖擊次數(shù)并未減少。可見(jiàn)，我國(guó)沖擊礦壓的防治工作任務(wù)其為艱巨，具有現(xiàn)實(shí)的迫切性和長(zhǎng)遠(yuǎn)的重大意義。 綜上所述，世界采礦業(yè)發(fā)少?zèng)_擊礦壓的歷史已近250年之久*近30年來(lái)，沖擊礦壓所造成的破壞后果日益嚴(yán)重，引起了各國(guó)的注意。目前世界采礦大會(huì)國(guó)際巖石力學(xué)局成立了沖擊礦壓研究小組。沖擊礦壓的研究已成為礦山壓力學(xué)科中與現(xiàn)代科學(xué)聯(lián)系最密切的一個(gè)獨(dú)立的學(xué)科分支。躍進(jìn)煤礦25110工作面是沖擊礦壓很明顯的一個(gè)工作面，現(xiàn)就其統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。 1.1.3躍進(jìn)煤礦25110工作面概況 25110工作面地表為喬店村東部的低山丘陵地帶，煤系地層中下侏羅統(tǒng)義馬組。該面為25區(qū)東翼第一個(gè)綜放工作面，采高達(dá)到11m左右，開(kāi)采2-1煤層。地面標(biāo)高+551～+596m，工作面煤層標(biāo)高-390.0～-451.6m，可采走向上巷856m，下巷870m，平均863m。傾斜長(zhǎng)191m，面積164833m2。井下四鄰關(guān)系：東為23采區(qū)下山保護(hù)煤柱，南為25區(qū)下部未采煤層，東南 面積164833m2。井下四鄰關(guān)系：東為23采區(qū)下山保護(hù)煤柱，南為25區(qū)下部未采煤層，東南部接近F16斷層，西為25區(qū)下山煤柱，北為25090工作面（一分層已采），工作面平面圖如圖1-1所示。 工作面煤層走向112°～127°，傾向202°～217°，傾角12.3°～14.4°；平均13°。煤層厚度7.4～13.8m，平均厚度11.6m，純煤厚9.5m，屬緩斜特厚煤層。煤層含夾矸2～5層（其中煤層中下部位的夾矸多呈煤矸互迭層），單層厚0～0.9m，夾矸巖性一般為炭質(zhì)或砂質(zhì)泥巖，結(jié)構(gòu)復(fù)雜?？刹芍笖?shù)為1，煤厚變異系數(shù)23%。煤層賦存穩(wěn)定，整體上沿走向上巷變化不明顯，下巷東部厚西部薄，沿傾向上往東發(fā)育有增厚現(xiàn)象。煤層層理呈緩斜層理～斜層理，局部出現(xiàn)層間多變構(gòu)造且層理紊亂。受構(gòu)造影響，工作面中部200m范圍內(nèi)煤層沿走向有小起伏，產(chǎn)狀變化較大。煤層整體呈從西向東緩上爬趨勢(shì)。 偽頂為砂質(zhì)泥巖，厚0.2m左右，局部夾石英砂巖，堅(jiān)硬；直接頂為泥巖，厚18m左右，灰色塊狀易破碎，局部裂隙和節(jié)理發(fā)育；老頂以砂、礫巖為主，塊狀、灰白色，具含水性；直接底為泥巖，深灰色，鉆孔資料見(jiàn)圖1-2。 該面自西向東依次揭露有F2504、F2509、F2510等斷層。F2504為正斷層，走向34°～47°，傾向304°～317°，傾角50°～57°，落差0～1.7m；F2509為正斷層，走向83°，傾向263°，傾角62°，落差0.6m。F2504、F2509兩斷層在25090工作面完全揭露，斜交貫穿工作面；在25110上巷沿底掘進(jìn)中先后出現(xiàn)，斷距和牽引現(xiàn)象明顯；在25110下巷生產(chǎn)中未揭露，只是在預(yù)推測(cè)位置出現(xiàn)構(gòu)造翼部牽拉破碎帶。由此斷定，兩斷層在25110工作面內(nèi)逐漸尖滅，自揭露發(fā)育延展長(zhǎng)度分別為900m和200m（F2509為派生斷層），對(duì)生產(chǎn)造成一定的影響。F2510為正斷層，走向204°，傾向294°，傾角45°，落差0.6m。該斷層為F2504羽狀派生斷層，斷距和牽引現(xiàn)象明顯，對(duì)工作面回采稍有影響。工作面中部構(gòu)造帶150m范圍內(nèi)，受之影響，壓力大，節(jié)理發(fā)育，頂板圍巖易破碎，對(duì)生產(chǎn)造成影響。本面整體構(gòu)造，兩端簡(jiǎn)單，中間復(fù)雜，西部煤層頂板走勢(shì)平緩，東部煤層有起伏并整體上爬。工作面南部接近F16逆斷層，此區(qū)域可能存在較高構(gòu)造應(yīng)力，25110工作面開(kāi)采可能受此斷層影響較大。 該面北側(cè)25090、25070和25072工作面回采時(shí)曾出現(xiàn)頂板大量滴、淋水現(xiàn)象,三個(gè)工作面的最大涌水量分別為110m3/h、70m3/h和140m3/h，總涌水量分別為18.1、4.7和9.6萬(wàn)方?；夭善陂g應(yīng)布置了大量的防排水設(shè)備，使三個(gè)工作面能夠順利回采。 該面地面瞬變電磁勘探時(shí)，圈定富水異常區(qū)A4、A5、A6、A7四處。25110工作面下巷在送巷中進(jìn)行了物探，亦發(fā)現(xiàn)富水異常區(qū)多處，在下巷采用頂板水疏放鉆孔，探到頂板有水，但由于頂板裂隙發(fā)育不均勻，疏放水效果欠佳，不能有效地疏放出頂板水。在工作面回采中，各富水異常區(qū)及其附近受采動(dòng)影響，裂隙將貫穿導(dǎo)通，屆時(shí)工作面頂板均可能出現(xiàn)涌水現(xiàn)象。由于該面為綜放工作面，采后波及范圍將更大。用類(lèi)比法，預(yù)計(jì)最大涌水量將會(huì)超過(guò)300m3/h，甚至短期內(nèi)達(dá)到500m3/h以上。 根據(jù)井上、下物探及井下鉆孔結(jié)果，本面在回采時(shí)會(huì)有頂板涌水現(xiàn)象。當(dāng)工作面回采后，老空頂板周期來(lái)壓，巖層裂隙發(fā)育，可能波及更高層位的富水區(qū)，有可能出現(xiàn)頂板大量涌水現(xiàn)象，對(duì)工作面生產(chǎn)造成影響。為防止工作面回采中水害發(fā)生，防治水采取的主要手段仍以被動(dòng)排水為主，為防止出現(xiàn)意外發(fā)生，里段按最大涌水量800m3/h，外段按最大涌水量500m3/h考慮防排水方案和措施。 圖1-1 25110工作面平面圖 圖1-2 25110面鉆孔資料綜合柱狀圖 1.1.4 沖擊礦壓顯現(xiàn) 25110工作面自掘進(jìn)以來(lái)，沖擊礦壓顯現(xiàn)較明顯，2009年至2011年沖擊礦壓記錄如表1-1所示。 表 1-1 25110工作面沖擊地壓記錄表 序號(hào) 地點(diǎn) 時(shí)間 位置 破壞情況 1 25110下巷 09.7.21 2：50 從探巷開(kāi)口至掘進(jìn)頭60m 沖擊地壓造成巷道內(nèi)第42棚處一輛礦車(chē)和一輛花車(chē)側(cè)翻至下幫，底鼓不明顯，巷道上幫“O”型棚中間卡具均發(fā)生滑移，最大滑移長(zhǎng)度達(dá)1.5米，下幫最大滑移長(zhǎng)度1米，最大底鼓0.6米，未有人員傷亡 2 25110下巷 09.8.31 16：36 距離探巷口40~160m之間120m長(zhǎng)巷道 從距離探巷口40米處到掘進(jìn)頭的巷道受到了不同程度的影響，受影響巷道全長(zhǎng)約120m。此次沖擊位置以底板和上幫為主，“O” 型棚上幫棚梁從60米至90米之間的巷道變形最為嚴(yán)重，溜子頭及斜石門(mén)皮帶尾以及部分底梁發(fā)生了明顯的變形，巷道凈寬發(fā)生了0.1米~1.2米不等的縮小變形，底鼓0.1~0.5米不等，位于第220棚（116米）處靠上幫存放的一堆“O” 型棚鋼梁被崩翻至巷中間。 3 25110下巷 （大煤炮） 09.12.25 8：53 下巷495m處 750~756棚受到了不同程度的變形， “O” 型棚的上幫棚梁發(fā)生滑動(dòng)0.1~0.5米不等，部分棚梁搭接緊固卡具滑落失效，巷道凈寬發(fā)生了0.1米~0.4米不等的縮小變形，其中以755棚變形相對(duì)明顯，該棚凈寬為5.78米、凈高為3.95米，上幫棚梁搭接為0.8米，上幫頂上搭接約1米，有三個(gè)卡具失效。 4 25110下巷 10.1.8 11：13 下巷580m~591m之間 橢圓棚無(wú)明顯變形，造成580m-591m處平均底鼓500mm。 5 25110下巷 10.1.19 12：12 距離石門(mén)560米~572米處 該次沖擊位置以上幫為主，上幫有三處不同程度片幫，560米——565米處片約2米×1.5米窟窿，該窟窿距頂板1米；566米——568米處片約1米×1米窟窿，該窟窿距頂板和頂板相接；569米——572米處片約2米×1.5米窟窿，該窟窿距頂板1米；三處片幫段下方都有1米——1.5米不同程度拘幫，部分錨桿和錨索失效，該次沖擊距正頭20.5米。 能量為1.12E+04焦耳。 6 25110下巷 10.2.10 9:37 距石門(mén)623米~661米處 沖擊地壓發(fā)生時(shí)有較強(qiáng)的沖擊波，造成距石門(mén)623米處電纜車(chē)上工具箱崩落，1066棚——1076棚發(fā)生拘幫300mm，部分巷道底鼓。 距石門(mén)646米——661米段15米范圍（下臺(tái)階未架棚段）上幫底鼓300 mm——700mm，綜掘機(jī)和隨機(jī)皮帶架崩至下幫，位移700 mm，該次沖擊上臺(tái)階段未發(fā)生變化。本次沖擊發(fā)生地點(diǎn)距迎頭25m左右。 能量為：1.21E+05焦耳 7 25110下巷 2010-8-11 18:11 500m至工作面切眼 25110工作面下巷480-842.8m段合計(jì)362.8m（工作面外）受到?jīng)_擊，巷道嚴(yán)重?fù)p壞，430-480m段皮帶架向下幫側(cè)翻，底板臌起，上拐頭外120m上巷受輕微損壞，造成兩名作業(yè)人員輕傷。震級(jí)為2.7級(jí)，能量為9×107J 8 25110下巷 10.7.23 19:17 25110下巷820米~830米 沖擊地壓發(fā)生時(shí)有較強(qiáng)的沖擊波，造成1080皮帶尾處10架皮帶架子被崩翻。在825米—832米處棚略微變形，最大變形量為90mm。 9 25110下巷 2011年2月7日下午19點(diǎn)44分 25110工作面下巷發(fā)生一次小型沖擊地壓，能量為：2.23E+06，震級(jí)為：-0.056級(jí)，片出三礦車(chē)煤，地點(diǎn)為轉(zhuǎn)載機(jī)頭以里7米處。位于下巷上邦，兩部邁步支架之間。片煤地點(diǎn)高0.5米，寬3米。無(wú)錨網(wǎng)索支護(hù)，為裸露部分，煤壁破碎。 10 25110下巷 2011年3月1日上午10時(shí)09分59秒 從工作面現(xiàn)場(chǎng)看破壞嚴(yán)重區(qū)域位于下巷330米至352米之間，距工作面326米。 震級(jí)為2.071級(jí)（礦震監(jiān)測(cè)為3.2級(jí)），能量為1.45×108J。造成三名作業(yè)人員輕傷。此次事件影響范圍較廣，23130工作面及地面均有震感。當(dāng)日上巷剩余637.3m；下巷剩余678.1m，震源距工作面268米，從工作面現(xiàn)場(chǎng)看破壞嚴(yán)重區(qū)域位于下巷330米至352米之間，距工作面326米。位于F2504斷層附近，從沖擊情況看屬于構(gòu)造應(yīng)力型沖擊地壓。 2 沖擊礦壓現(xiàn)象、特征及其分類(lèi) 2.1現(xiàn)象及特征 沖擊礦壓是壓力超過(guò)煤巖體的強(qiáng)度極限．聚積在巷道周?chē)簬r體中的能量突然釋放，在井巷發(fā)生爆炸性事故．動(dòng)力將煤巖拋向巷道，同時(shí)發(fā)出強(qiáng)烈聲響。造成煤巖體振動(dòng)和煤巖體破壞、支架與設(shè)備損壞、人員傷亡、部分巷道垮落破壞等。沖擊礦壓還會(huì)引發(fā)或可能引發(fā)其他礦井災(zāi)害，尤其是瓦斯、煤塵爆炸、火災(zāi)以及水災(zāi)，干擾通風(fēng)系統(tǒng)等。 沖擊礦壓具有如下明顯的顯現(xiàn)特征： ①突發(fā)性。沖擊礦壓一般沒(méi)有明顯的宏觀前兆而突然發(fā)生、難于爭(zhēng)先準(zhǔn)確確定發(fā)生的時(shí)間、地點(diǎn)和強(qiáng)度。 ②瞬時(shí)震動(dòng)性。沖擊礦壓發(fā)生過(guò)程急劇而短暫，像爆炸一樣伴有巨大的聲響和強(qiáng)烈的震動(dòng)，電機(jī)車(chē)等重型設(shè)備被移動(dòng)，人員被彈起摔倒，震動(dòng)波及范圍可達(dá)兒公里甚至幾十公里．地面有地震感覺(jué)，但一般震動(dòng)持續(xù)時(shí)間不超過(guò)幾十秒。 ②巨大破壞性。沖擊礦壓發(fā)生時(shí)，頂板可能有瞬間明顯下沉，但一般并不冒落；有時(shí)底板突然開(kāi)裂鼓起甚至接頂；常常有大量煤塊甚至上百立方米的煤體突然破碎并從煤壁拋出，堵塞巷道，破壞支架，從后果來(lái)看沖擊礦壓常常造成慘重的人員傷亡和巨大的生產(chǎn)損失。 2.2分類(lèi) 根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)、顯現(xiàn)強(qiáng)度、發(fā)生的地點(diǎn)和位置的不同，沖擊礦壓有如下幾種分類(lèi)方法。 2.2.1根據(jù)原巖(煤)體應(yīng)力狀態(tài)不同，沖擊礦壓可分為三類(lèi) (1)重力型沖擊礦壓。主要受重力作用，沒(méi)有或只有極小構(gòu)造應(yīng)力影響的條件下引起的沖擊礦壓，如棗莊、撫順、開(kāi)灤等礦區(qū)發(fā)生的沖擊礦壓屬重力型。 (2)構(gòu)造應(yīng)力型沖擊礦壓。若構(gòu)造應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)巖層自重應(yīng)力時(shí)，主要受構(gòu)造應(yīng)力的作用引起的沖擊礦壓，如北票和天池礦區(qū)發(fā)生的沖擊礦壓屬于構(gòu)造應(yīng)力型。 (3)中間型或重力構(gòu)造型沖擊礦壓。它是受重力和構(gòu)造應(yīng)力的共同作用引起的沖擊礦壓。 2.2.2 根據(jù)沖擊的顯現(xiàn)強(qiáng)度，可分為四類(lèi)： (1)彈射。一些單個(gè)碎塊從處于高壓應(yīng)力狀態(tài)下的煤或巖體上射落，并伴有強(qiáng)烈聲響，屬于微沖擊現(xiàn)象。 (2)礦震。它是煤、巖內(nèi)部的沖擊礦壓，即深部的煤或巖體發(fā)生破壞。但煤、巖并不向已宋空間拋山、只有片幫或塌落現(xiàn)象，但煤或巖體產(chǎn)生明顯震動(dòng)．伴有巨大聲響，有時(shí)產(chǎn)生煤塵。較弱的礦震稱(chēng)為微震，也稱(chēng)為“煤炮”。 (3)弱沖擊。煤或巖石向巳采空間拋出，但破壞性不很大，對(duì)支架、機(jī)器和設(shè)備基本上沒(méi)有損壞，圍巖產(chǎn)生震動(dòng)，一般震級(jí)在2．2級(jí)以下，伴有很大聲響，產(chǎn)生煤塵，在瓦斯煤層中可能有大量瓦斯涌出。 (4)強(qiáng)沖擊。部分煤或巖石急劇破碎，大量向已采空間拋出，出現(xiàn)支架折損、設(shè)備移動(dòng)和圍巖震動(dòng)。震級(jí)在2．3級(jí)以上，伴有巨大聲響，形成大量煤塵和產(chǎn)生沖擊波。 2.2.3根據(jù)震級(jí)溫度和考慮拋出的煤量，可將沖擊礦壓，分為三級(jí)： (1)輕微沖擊(1級(jí))。拋出煤量在10t以下，震級(jí)在1級(jí)以下的沖擊礦壓。 (2)中等沖擊(級(jí))拋出煤量在10一50 t，震級(jí)在1—2級(jí)的沖擊礦壓。 (3)強(qiáng)烈沖擊(級(jí))。拋出煤量在50t以上，震級(jí)在2級(jí)以上的沖擊礦壓。 一膠面波震級(jí)M＝1時(shí)，礦區(qū)附近居民可能有震感；M＝2時(shí)．對(duì)井上下有不同程度的破壞；M＝2．5時(shí)，地面建筑物將出現(xiàn)破壞現(xiàn)象。 2.2.4根據(jù)發(fā)生的地點(diǎn)和位置沖擊礦壓可分為兩大類(lèi)． (1)煤體沖擊，發(fā)生在煤體內(nèi)，根據(jù)沖擊深度和強(qiáng)度又分為表面、淺部和深部沖擊。 (2)圍巖沖擊，發(fā)生在頂?shù)装鍘r層內(nèi)，根據(jù)位置有頂板沖擊和底板沖擊。 3 沖擊礦壓機(jī)理 長(zhǎng)期以來(lái)，沖擊礦壓作為巖石力學(xué)的重大難題之一，一直是國(guó)內(nèi)外學(xué)術(shù)界和工程界關(guān)注的重要研究課題。沖擊礦壓發(fā)生機(jī)理十分復(fù)雜，是一個(gè)正在深入研究的問(wèn)題、更是關(guān)注的焦點(diǎn)。各國(guó)學(xué)者在對(duì)沖擊礦壓現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查從實(shí)驗(yàn)室研究的基礎(chǔ)上，從不同角度相繼提出了一系列的重要理論，如強(qiáng)度理論、剛度理論、能量理論、．沖擊傾向理論、三準(zhǔn)則理論和變形系統(tǒng)失穩(wěn)理論等。20世紀(jì)60年代以后，在對(duì)沖擊礦壓的研究中，人們逐漸認(rèn)識(shí)到?jīng)_擊礦壓是裂紋擴(kuò)展及變形局部化導(dǎo)致的失穩(wěn)現(xiàn)象與具有裂隙的各向異性巖石介質(zhì)的力學(xué)性質(zhì)和圍巖在外加載荷作用下應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的演化與失穩(wěn)密切相關(guān)。 沖擊礦壓是壓力超過(guò)煤巖體的強(qiáng)度極限，聚積在巷道周?chē)簬r體中的能量突然釋放．在井巷發(fā)生爆炸性事故，動(dòng)力將煤巖拋向巷道。同時(shí)發(fā)出強(qiáng)烈聲響，造成煤巖體振動(dòng)和煤巖體破壞、支架與設(shè)備損壞、人員傷亡、部分巷道垮落破壞等。沖擊礦壓還會(huì)引發(fā)或可能引發(fā)其它礦井災(zāi)害，尤其是瓦斯、煤塵爆炸、火災(zāi)以及水災(zāi)，干擾通風(fēng)系統(tǒng)等。 沖擊礦壓的發(fā)生需要滿足能量條件、剛度條件和沖擊傾向性條件。這些條件可用煤層和頂?shù)装宓膭偠葋?lái)說(shuō)明。當(dāng)煤層和頂?shù)装宓膭偠染笥诹?，則煤巖體處于穩(wěn)定狀態(tài)；當(dāng)煤層的剛度小丁零，但煤層和頂?shù)装宓膭偠戎痛笥诨虻仁悖畡t煤巖體處于亞穩(wěn)定或靜態(tài)破壞狀態(tài)；當(dāng)煤層和頂?shù)装宓膭偠戎托∮诹銜r(shí)，煤巖體將產(chǎn)生劇烈破壞，發(fā)生沖擊礦壓。 3.1強(qiáng)度理論 早期的強(qiáng)度理論主要涉及煤(巖)體的破壞原因。認(rèn)為井巷和采場(chǎng)周?chē)a(chǎn)個(gè)應(yīng)力集中。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到煤〔巖)強(qiáng)度的極限時(shí)．煤(巖)體突然發(fā)生破壞，形成沖擊外壓：并對(duì)煤（巖)體形成應(yīng)力集中的原因提出各種假說(shuō)．如20世紀(jì)30年代末的拱頂理論和懸臂梁理論等等。近代強(qiáng)度理論以“礦體 圍巖”系統(tǒng)為研究對(duì)象．其主要特點(diǎn)是考慮“礦體一圍巖”系統(tǒng)的極限平衡；認(rèn)為煤(巖)體的承載能力應(yīng)是“煤體-圍巖”系統(tǒng)的強(qiáng)度．導(dǎo)致煤(巖)體破壞的決定因素不僅僅是應(yīng)力值大小、而是它與巖體強(qiáng)度的比值。 3.2剛度理論 剛度理論是由Cook等人根據(jù)剛性壓力機(jī)理論而得到的。該理論認(rèn)為：礦山結(jié)構(gòu)的剛度大于礦山負(fù)載系統(tǒng)的剛度是發(fā)生沖擊礦壓的必要條件。近年來(lái)Pdukhov在他所提出的沖擊礦壓機(jī)理模型中也引入了剛度條件。但他進(jìn)一步將礦山結(jié)構(gòu)的剛度明確為達(dá)到峰值強(qiáng)度后其裁荷-變形曲線下降的剛度。在剛度理論中，如何確定礦山結(jié)構(gòu)剛度是否達(dá)到峰值強(qiáng)度后的剛度是一難題，它不能由試驗(yàn)測(cè)定。數(shù)值方法可能是有效途徑之一，但目前的結(jié)果仍稱(chēng)在一定的偏羌．需要開(kāi)展進(jìn)一步的研災(zāi)工作。 3.3能量理論 能量理論從能量轉(zhuǎn)化角度解釋沖力礦壓的戊因，是沖擊礦壓機(jī)理研究的一大進(jìn)步。該理論認(rèn)為礦體圍巖系統(tǒng)在其力學(xué)平衡狀態(tài)遭破壞所釋放的能量大于所消耗的能量時(shí)發(fā)生沖擊礦壓。20世紀(jì)70年代Brauner提出沖卡礦壓的能量判據(jù)，該判據(jù)考慮樂(lè)能量釋放與時(shí)間因素的相關(guān)性。其后，吳耀混等對(duì)此加以補(bǔ)充修正．引入空間坐際系統(tǒng)以說(shuō)明沖擊礦壓發(fā)生的條件應(yīng)同時(shí)滿足能量釋放的時(shí)間效應(yīng)和空間效應(yīng)。 沖擊發(fā)生的能量源分析全義重要。Pet Mkh c認(rèn)為沖擊能量由被破壞的煤(巖)積蓄的能量和鄰接于煤柱或煤(巖)層邊緣部分的彈性變形能所組成、即從外部流人的能量賦予沖擊礦壓以動(dòng)力。 剩余能量理論認(rèn)為剩余能量的存在是圍巖動(dòng)力失穩(wěn)的力學(xué)原因，該理論20世紀(jì)70年代由美國(guó)人提出，其后得到了進(jìn)一步的發(fā)展相應(yīng)用。 能量理論說(shuō)明礦體一圍巖系統(tǒng)在力學(xué)平衡狀態(tài)時(shí)，釋放的能量大于消耗的能量，沖擊礦壓就可能發(fā)生，僅沒(méi)有說(shuō)明平衡狀態(tài)的性質(zhì)及其破壞條件，特別是圍巖釋放能量的條件，因此，沖擊礦壓的能量理論判據(jù)尚缺乏必要條件 3.4沖擊傾向性理論 沖擊傾向性是指煤(巖)介質(zhì)產(chǎn)生沖擊破壞的固有能力或?qū)傩?。?巖)體沖擊傾向性是產(chǎn)生沖擊礦壓的必要條件。沖擊傾向理論是波蘭和前蘇聯(lián)學(xué)者提出的，我國(guó)學(xué)者在這方面作了大量的工作，提出用煤樣動(dòng)態(tài)破壞時(shí)間、彈性能指數(shù)、沖擊能指數(shù)三項(xiàng)指標(biāo)綜合判別煤的沖擊傾向的試驗(yàn)方法。此外，在試驗(yàn)方法、數(shù)據(jù)處理及綜合評(píng)判等研究中取得了一定的進(jìn)展。 沖擊傾向理論的另一重要方面是項(xiàng)板沖擊傾向性的研究，而且也越來(lái)越引起人們的重視。這方面的研究包括頂板彎曲能指標(biāo)和長(zhǎng)壁開(kāi)采方式下頂板斷裂引起的煤層沖擊等。 顯然，用一組沖擊傾向指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)煤(巖)體本身的沖擊危險(xiǎn)具有實(shí)際意義，并已得到了廣泛的應(yīng)用。然而，沖擊礦壓的發(fā)生與采掘和地質(zhì)環(huán)境有關(guān)，而且實(shí)際的煤(巖)物理力學(xué)性質(zhì)隨地質(zhì)開(kāi)采條件不同而有很大差異，實(shí)驗(yàn)室測(cè)定的結(jié)果往往不能完全代表各種環(huán)境下的煤(巖)性質(zhì)，這也給沖擊傾向理論的應(yīng)用帶來(lái)了局限性。 3.5穩(wěn)定性理論 穩(wěn)定性理論應(yīng)用于沖擊礦壓?jiǎn)栴}最早可追溯到20世紀(jì)60年代牛期Ncvillecook的研究。剛性試驗(yàn)機(jī)的出現(xiàn)使人們可以獲得受壓巖石的全應(yīng)力一應(yīng)變曲線．得到巖石峰后變形的描述，從而可以研災(zāi)采動(dòng)巖體的平衡以及這種平衡的穩(wěn)定性。Lippnlnnn將沖擊礦壓處理為彈塑性極限靜力平衡的失穩(wěn)現(xiàn)象．進(jìn)一步又提出煤層沖擊的“初等理論”，同—時(shí)而在采場(chǎng)周?chē)纬蓱?yīng)力集中．煤(巖)體內(nèi)高應(yīng)力區(qū)局部形成應(yīng)變軟化介質(zhì)與尚未形成應(yīng)變軟化(包括彈性和應(yīng)變硬化)的介質(zhì)處丁非穩(wěn)定平衡狀態(tài)，在外界擾動(dòng)下的動(dòng)力失穩(wěn)，形成沖擊礦壓，提出沖擊礦壓的失穩(wěn)理論，并得到了初步的應(yīng)用。 3.6目前研究現(xiàn)狀 在目前的研究中，以斷裂力學(xué)和穩(wěn)定性理論為基礎(chǔ)的圍巖近表面裂紋的擴(kuò)展規(guī)律、能量耗散和局部圍巖穩(wěn)定性研究備受關(guān)注大量研究表明裂紋的擴(kuò)展方向受最大壓應(yīng)力方向控制，圍壓對(duì)裂紋的擴(kuò)展起限制作用。vardolakis研究指出近自由表而的裂紋—旦開(kāi)始擴(kuò)展，將失去穩(wěn)定，導(dǎo)致表面局部屈曲，臨界屈曲應(yīng)力隨自由表面與裂紋間距離的減小而急劇減小Dyskm對(duì)壁面附近裂紋擴(kuò)展方式及裂紋貫穿后的壁而穩(wěn)定進(jìn)行了分析，認(rèn)為壓應(yīng)力集中造成初始裂紋以穩(wěn)定的方式平行于最大壓應(yīng)力方向擴(kuò)展．這種擴(kuò)展與自由表面相互作用加速了裂紋的增長(zhǎng)并最終導(dǎo)致失穩(wěn)擴(kuò)展，裂紋面出現(xiàn)分離，分離層屈曲破壞形成沖擊礦壓。并建立了一個(gè)二維裂紋擴(kuò)展模型以計(jì)算非穩(wěn)定裂紋起裂點(diǎn)的應(yīng)力大小。BAzant等分析了近壁裂紋擴(kuò)展引起的能量耗散及尺度效應(yīng)，使對(duì)沖擊礦壓的能量估算成為可能。張曉春等在這方面結(jié)合實(shí)際情況對(duì)近表向裂紋擴(kuò)展、壁面局部穩(wěn)定性作了初步的研究．探討了煤礦巷道附近圍巖層裂區(qū)的形成和破壞機(jī)理，通過(guò)理論分析和試驗(yàn)?zāi)M，建立了煤礦片幫型沖擊礦壓發(fā)生的層裂板結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞模型，認(rèn)為巷道或采場(chǎng)壁面的局部穩(wěn)定是出高應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)形成的層裂板結(jié)構(gòu)區(qū)的穩(wěn)定控制的，沖擊刃’壓是煤逐形成的層裂板結(jié)構(gòu)區(qū)的局部壓屈。齊慶新等在煤與巖石以及煤層之間摩擦滑動(dòng)實(shí)驗(yàn)研究基礎(chǔ)上，考察了煤礦沖擊礦壓煤巖層間結(jié)構(gòu)粘滑失穩(wěn)機(jī)制。 材料破壞的分叉理論是沖擊礦壓研究的一個(gè)重要方而，vardmllakM和Deborst等作了以系列的工作，并在數(shù)值計(jì)算上采用粘塑性、塑性應(yīng)變梯度和Cosscrat介質(zhì)理論的本構(gòu)關(guān)系等，以求實(shí)現(xiàn)對(duì)破壞失穩(wěn)部位的預(yù)測(cè)。 近年來(lái)，突變理論在沖擊礦壓研究中也取得了一系列的進(jìn)展。這包括：針對(duì)煤柱的非穩(wěn)定問(wèn)題，利用尖角突變模型，得到了判斷煤(巖)柱沖擊礦壓發(fā)生的必要條件和充分條件；分析水平力和垂直力控制的空間煤(省)體系統(tǒng)失穩(wěn)的分叉集以及出于它們變化而導(dǎo)致煤巖體狀態(tài)突變的過(guò)程。這些研究在煤巖體的本構(gòu)關(guān)系方面采用線性(彈性)和非線性(應(yīng)變軟化、損傷)模型。 4 沖擊礦壓影響因素 4.1開(kāi)采深度 我們知道，隨著開(kāi)采深度的增加，煤層中的自重應(yīng)力隨之增加，煤巖體中聚積的彈性能也隨之增加。 理論上講，煤層在采深為H且無(wú)采動(dòng)影響的三向應(yīng)力狀態(tài)下其應(yīng)力為： 則煤體中的體積變形聚積的彈性能為 形狀變形而聚集的彈性能為： 若煤層中的形變能全部用于煤體的塑性變形，體變能全部用于破壞煤和使其運(yùn)動(dòng)，則： 式中 設(shè)煤的單向抗壓強(qiáng)度為Rc，則破碎單位體積煤塊所需能量U1為： 假設(shè)巷道周邊煤體處于雙向受力狀態(tài)，則所需能量比U1要大，現(xiàn)用一系數(shù)K0(K0＞1)來(lái)表達(dá)，則破碎單位體積煤塊的能量U2為： 若Uv≧U2就可能發(fā)生沖擊礦壓，這樣就可求得發(fā)生沖擊礦壓的初始采深H為： 統(tǒng)計(jì)分析表明，開(kāi)采深度越大，沖擊礦壓發(fā)生的可能性也越大：開(kāi)采深度與沖擊礦壓發(fā)生的多少，有如圖4.1的關(guān)系(波蘭煤礦情況，橫坐標(biāo)為采深，縱坐標(biāo)為沖擊指數(shù)W，即開(kāi)采百萬(wàn)噸煤炭的沖擊礦壓次數(shù))?？紤]到安全界限．可以確定．當(dāng)深度H＜350 m時(shí)，沖擊礦壓不會(huì)發(fā)生；當(dāng)深度350m＜H＜500 m時(shí)，在一定程度上危險(xiǎn)逐步增加。從500m開(kāi)始，隨著計(jì)采深度的增加，沖巒礦壓的危險(xiǎn)性急劇增長(zhǎng)。從圖中可以看出，當(dāng)開(kāi)采深度為800m時(shí)，沖擊指數(shù)Wt＝0.57，比在深度Eoo nt(Wt＝0.04)增加了14倍。而從Wt＝f(H)的曲線趨勢(shì)看，當(dāng)開(kāi)采深度非常大時(shí)(1200一1500m)沖擊指數(shù)的梯度將會(huì)減?。渲禃?huì)非常高。 圖4.1 采深與沖擊礦壓的關(guān)系 4.2煤巖的力學(xué)特征 生產(chǎn)實(shí)踐與試驗(yàn)研究均表明： （1）在一定的圍巖與壓力條件下．任何煤層中的巷道或工作面均有可能發(fā)生沖擊礦壓。 （2）煤的強(qiáng)度越高。引發(fā)沖擊礦壓所要求的應(yīng)力越小，反過(guò)來(lái)說(shuō)，若煤的強(qiáng)度越小，要引發(fā)沖擊礦壓．就需要比硬煤高得多的應(yīng)力。 （3）煤的沖擊傾向性是評(píng)價(jià)煤層沖擊性的特征參數(shù)之—。 對(duì)煤的沖擊傾向性評(píng)價(jià)，主要采用煤的沖擊能量指數(shù)和彈性 能量指數(shù)，即： 沖擊能量指數(shù)： Ke≧5 強(qiáng)沖擊傾向 1.5≦Ke﹤5 中等沖擊傾向 Ke﹤1.5 弱沖擊傾向 彈性能量指標(biāo) Wet≧5 強(qiáng)沖擊傾向 2≦Wet﹤5 中等沖擊傾向 Wet﹤2 弱沖擊傾向 4.3頂板巖層的結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 研究表明．頂板巖層結(jié)構(gòu)．特別是煤層上方堅(jiān)硬、厚層砂巖頂板是影響沖擊礦壓發(fā)生的主要因素之一．其主要原因是堅(jiān)硬厚層砂巖頂板容易聚積大量的彈性能。在堅(jiān)硬頂板破斷或滑移過(guò)程中，大量的彈性能突然釋放，形成強(qiáng)烈震動(dòng)，導(dǎo)致頂板煤層型(沖擊壓力型)沖擊礦壓或頂板型(沖擊型)沖擊礦壓。 4.4煤層厚度及其變化 根據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，沖擊危險(xiǎn)程度與煤層厚度及其變化緊密相關(guān)。煤層越厚，沖擊礦壓發(fā)生得越多，越強(qiáng)烈。圖4.2和圖4.3為硯石臺(tái)礦統(tǒng)計(jì)的煤層厚度及其變化與沖擊礦壓之間的關(guān)系。 圖4.2煤層厚度與沖擊礦壓的關(guān)系 圖4.3煤層厚度與拋煤量的關(guān)系 4.5煤層分叉的影響 某礦630水平的工作區(qū)域內(nèi)．510煤層分為504和510煤層，其間的間距在開(kāi)采工作區(qū)域內(nèi)從無(wú)增加到15m。該結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)，造成了煤層和頂板條件的變化，從而引起了沖擊礦壓危險(xiǎn)狀態(tài)的變化。圖4.4介紹了構(gòu)造變化區(qū)域內(nèi)E/W(生產(chǎn)單位體積的煤所釋放的能量）的分布規(guī)律。 圖4.4構(gòu)造變化區(qū)域內(nèi)E/W的分布 4.6斷層的影響 實(shí)踐證明，沖擊礦壓經(jīng)常發(fā)生在向斜軸部，特別是構(gòu)造變化區(qū)、斷層附近、煤層傾角變化帶、煤層摺曲、構(gòu)造應(yīng)力帶。例如．龍鳳礦在向斜軸部準(zhǔn)備工作面時(shí)．經(jīng)常發(fā)生沖擊礦壓。 當(dāng)巷道接近斷層或向斜軸部時(shí)，沖擊礦壓發(fā)生的次數(shù)明顯上升，而且強(qiáng)度加大。例如在龍風(fēng)50次沖力礦壓中，36次(72％)與斷層有關(guān)。 62％是巷道接近斷層時(shí)發(fā)生的，14％是巷道處于斷層線附近，而只有10％是在巷道離開(kāi)斷層時(shí)發(fā)生的。其中34%發(fā)生在巷道距斷層5—20mm范圍內(nèi)的：圖4.5為沖擊礦壓次數(shù)與巷道距斷層距離之間的關(guān)系。 圖4.5沖擊礦壓次數(shù)與巷道距斷層距離之間的關(guān)系 實(shí)踐農(nóng)明．相當(dāng)一部分震動(dòng)集中在斷層附近。其中在斷層的上盤(pán)開(kāi)采時(shí)的震動(dòng)能量大于斷層下盤(pán)開(kāi)采時(shí)的震動(dòng)能量。在向斜部分開(kāi)采時(shí)，震動(dòng)也很強(qiáng)烈。 在斷層和向斜附近震動(dòng)集中的原因是地殼的運(yùn)動(dòng)形成的殘余構(gòu)造應(yīng)力。該應(yīng)力與開(kāi)采引起的應(yīng)力集中疊加的位置即為巖體震動(dòng)的位置。 4.7褶曲的影響 我們知道褶曲是巖層在水平應(yīng)力擠壓下形成的，這種褶曲大部分在沉積巖層中形成。研究表明，當(dāng)溫度相對(duì)較低時(shí)沉積巖擠壓形成流動(dòng)呈褶皺而不產(chǎn)生破裂(斷層)，這可以認(rèn)為是壓力溶解蠕變起了重要作用，即當(dāng)差異應(yīng)力作用于巖石時(shí)，礦物在高應(yīng)力區(qū)溶解，而在低應(yīng)力區(qū)沉積，結(jié)果是巖石變形。 —般情況下，對(duì)于巷道及回采工作面來(lái)說(shuō)，在褶曲的各個(gè)部位，出現(xiàn)的危險(xiǎn)性是不一樣的，如圖4.6所示，I區(qū)，褶曲向斜部分，這部分其應(yīng)力，垂直為壓力，水平為拉力、最容易出現(xiàn)冒頂和沖擊礦壓；Ⅱ區(qū)沼曲翼。這部分的應(yīng)力．垂直和水平均為壓力，最易出現(xiàn)沖擊礦壓；Ⅲ區(qū)榴曲背斜．其應(yīng)力狀態(tài)為垂直拉力，水平壓力，這部分也是最大礦山壓力區(qū)域。 圖4.6褶曲部分的受力狀態(tài)及危險(xiǎn)性 4.8開(kāi)采設(shè)計(jì)和開(kāi)采順序 當(dāng)在幾個(gè)煤層中同時(shí)布置幾個(gè)工作面時(shí)工作面的布置方式和開(kāi)采順序?qū)?qiáng)烈影響煤巖體內(nèi)的應(yīng)力分布。 礦井中，沖擊礦壓經(jīng)常出現(xiàn)在： （1）工作面向老塘推進(jìn)時(shí)； （2）在距采空區(qū)15-40 m的應(yīng)力集中區(qū)內(nèi)掘進(jìn)巷道 （3）兩個(gè)工作面相向推進(jìn)時(shí)； （4）兩個(gè)近距離煤層中的兩個(gè)工作面同時(shí)開(kāi)采時(shí)。 4.9上覆煤層工作面停采線的影響 上覆煤層工作面的停采線形成的應(yīng)力集中對(duì)下部煤層造成了很大的威協(xié)，使沖擊礦壓的危險(xiǎn)性有很大的增加。如果我們定義E/W為觀測(cè)范圍內(nèi)單位生產(chǎn)煤量所產(chǎn)生的震動(dòng)能量(J/t)，則上覆煤層的停采線對(duì)回采工作面的推進(jìn)過(guò)程中影響的E/W指標(biāo)值如圖4.7所示。其中504、501煤層距510煤層分別為40 m和64m。當(dāng)510煤層的下山經(jīng)過(guò)上覆煤層的停采線時(shí)，E/W指標(biāo)的變化清楚、詳細(xì)地表明了沖擊礦壓危險(xiǎn)性增加的區(qū)域。 圖4.7巷道過(guò)上層停采線時(shí)E/W分布圖 4.10上覆煤層殘采區(qū)的影響 圖4.8介紹了工作面通過(guò)上覆煤層殘采區(qū)時(shí)的E/W指標(biāo)值的變化曲線。圖中416煤層的殘采區(qū)距501煤層70m。圖中表明了殘采區(qū)范圍內(nèi)震動(dòng)的活動(dòng)性和沖擊礦壓的危險(xiǎn)性，該區(qū)域內(nèi)最大的沖擊能量力2．2×10^6J。以上表明，殘采區(qū)對(duì)下部煤層的開(kāi)采影響很大，沖擊礦壓的危險(xiǎn)性大幅度增加。 圖4.8采面過(guò)上層殘采區(qū)時(shí)E/W分布圖 4.11采空區(qū)的影響 圖4.9介紹了采煤工作面接近來(lái)空區(qū)的E/W指標(biāo)值的分布規(guī)律。圖4.10介紹了鄰近工作面的采空區(qū)對(duì)該工作面的影響。從圖上可以看出，當(dāng)工作面接近已有的采空區(qū)，其距離為20-30m時(shí)，沖擊礦壓的危險(xiǎn)件隨之增加，如果工作面的旁邊有上一區(qū)段的采空區(qū)，該采空區(qū)也使得沖擊礦壓的危險(xiǎn)性增加，危險(xiǎn)發(fā)生的最大位置在距煤柱10m左右。 圖4.9 采面接近舊采空區(qū)時(shí)E/W分布 圖4.10 鄰近采空區(qū)對(duì)開(kāi)采工作面得影響 4.12老巷的影響 圖4.11介紹了工作面過(guò)同煤層老巷時(shí)E/W指標(biāo)值的變化規(guī)律。從圖中可以看出，當(dāng)工作曲接近老巷約15m左右時(shí)，沖擊礦壓的危險(xiǎn)性最大。 圖4.11 采面過(guò)老巷時(shí)E/W分布 4.13開(kāi)采區(qū)域的影響 在煤層開(kāi)采面積增加的情況下．巖體的震動(dòng)能量也隨之增加。研究表明，當(dāng)開(kāi)采面積為3ha時(shí)，釋放的單位面積的震動(dòng)能量為最大。圖4.12表示了釋放的總地震能與工作面開(kāi)采面積之間的關(guān)系。該采面采高為2．5m。 圖4.12 總能量與開(kāi)采面積之間的關(guān)系圖 5 沖擊礦壓的監(jiān)測(cè) 5.1煤巖沖擊破壞的監(jiān)測(cè)原理 大量的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試、模擬研究均表明,煤巖等固體脆性材料在載荷作用下,其變形破壞特征為脆性沖擊破壞;沖擊破壞具有突發(fā)性和延時(shí)性;沖擊破壞過(guò)程中內(nèi)部將產(chǎn)生塑性變形或裂紋,當(dāng)裂紋形成和擴(kuò)展時(shí),將瞬態(tài)釋放應(yīng)變能而產(chǎn)生彈性波. 伴隨著這種現(xiàn)象,將會(huì)有聲發(fā)射產(chǎn)生;同樣當(dāng)煤巖體等材料受載變形破裂時(shí),將會(huì)產(chǎn)生向外以電磁能的形式釋放彈性能的現(xiàn)象. 伴隨著這種現(xiàn)象,將會(huì)有電磁輻射產(chǎn)生。因此可建立煤巖等固體脆性材料變形破壞的彈塑脆性體模型來(lái)描述上述煤巖等固體脆性材料變形破壞特征以及在其變形破壞過(guò)程中聲發(fā)射和電磁輻射耦合規(guī)律. 而煤巖體的變形破壞程度可采用巖石的損傷因子來(lái)描述. 巖石的損傷因子D( t) 的增長(zhǎng)過(guò)程與聲發(fā)射和電磁輻射的能量釋放緊密相關(guān). 一般情況下,煤巖體在受載條件下,變形破壞時(shí)能量的變化ΔU 可由下式來(lái)確定 ΔU =σ·Δε =σ(ε2 - ε1 ) , (1) 　　而且設(shè)破壞程度的損壞因子與變形呈線性關(guān)系 ε = C1 D - C0 , (2) 則ΔU =σ[ ( C1 D2 - C0 ) - ( C1 D1 - C0 ) ]. (3) 　　由此,得ΔU 與損傷因子的增量?D ( t) = D( t2 )- D( t1 ) 成正比,也即 ?D ( t) ∝ U′∝ u( t) ∝ε′, (4) 　　即如果σ為常數(shù),而且D ∝ε,則在彈脆性場(chǎng)中出現(xiàn)破壞時(shí),破壞速率表現(xiàn)在瞬間能量u( t) 的釋放中. 煤巖體的破壞情況可通過(guò)瞬間能量的釋放表現(xiàn)出來(lái), 即產(chǎn)生聲發(fā)射和電磁輻射.對(duì)于煤礦井下的煤巖體,其沖擊破壞是能量的聚積和快速釋放的結(jié)果. 但在生產(chǎn)實(shí)踐中,確定沖擊破壞的發(fā)生是非常困難的,必須首先建立煤巖沖擊破壞預(yù)測(cè)準(zhǔn)則。 根據(jù)彈塑脆性模型,當(dāng)煤巖體上所受的應(yīng)力超過(guò)了其強(qiáng)度極限,或者當(dāng)煤巖體的變形超過(guò)了最大變形時(shí),煤巖體就破壞. 如果ε( t) 是觀測(cè)到的實(shí)際變形值,則危險(xiǎn)程度Wε ( t) 將由下式確定 Wε ( t) = 0 , 　ε( t) <ε0 , 0 ≤Wε ( t) = ε( t) - ε0 ερ - ε0 ≤1 , 　ε( t) ≥ε0 .(5) 式(5) 即為煤巖體沖擊破壞的判別準(zhǔn)則.由煤巖損傷、變形破壞即能量釋放的分析可 知,煤巖變形破壞的變化率與聲發(fā)射、電磁輻射的能量釋放率成正比. 因此聲發(fā)射或電磁輻射確定煤巖破壞的危險(xiǎn)程度可采用同樣的方式. 即 0 ≤W n ( t) = N ( t) - N0 Nρ - N0 ≤1 , N ( t) ≥ N0 , (6) 式中　N0 , Nl , N ( t) 分別表示初始、極限和t 時(shí)刻的礦震或電磁輻射事件數(shù)(脈沖數(shù)) 。 5.2沖擊礦壓分級(jí)預(yù)測(cè)技術(shù) 5.2.1時(shí)空預(yù)測(cè) 在時(shí)間上,沖擊礦壓的預(yù)測(cè)分早期綜合分析預(yù)測(cè)和即時(shí)預(yù)測(cè). 早期綜合分析預(yù)測(cè)主要采用綜合指數(shù)的方法,而即時(shí)預(yù)測(cè)則采用電磁輻射、微震和鉆屑等方法進(jìn)行。在空間上,沖擊礦壓的預(yù)測(cè)分區(qū)域預(yù)測(cè)、局部預(yù)測(cè)和點(diǎn)預(yù)測(cè). 區(qū)域預(yù)測(cè)主要采用綜合指數(shù)法和微震監(jiān)測(cè)方法,而局部預(yù)測(cè)采用綜合指數(shù)方法、微震法和電磁輻射法,點(diǎn)預(yù)測(cè)則采用鉆屑方法.也就是采用綜合指數(shù)法、微震法、電磁輻射法和鉆屑法相結(jié)合,在時(shí)間上從早期預(yù)測(cè)到即時(shí)預(yù)測(cè),在空間上從區(qū)域預(yù)測(cè)到局部、點(diǎn)預(yù)測(cè),逐級(jí)排除和確認(rèn)沖擊礦壓危險(xiǎn),實(shí)現(xiàn)分級(jí)預(yù)測(cè),見(jiàn)圖5.1. 圖5.1 　沖擊礦壓危險(xiǎn)的時(shí)空預(yù)測(cè) 1) 早期與區(qū)域局部預(yù)測(cè)的綜合指數(shù)法 綜合指數(shù)法就是通過(guò)對(duì)影響沖擊礦壓發(fā)生的地質(zhì)及開(kāi)采因素的分析,以及100 多次已發(fā)生沖擊礦壓事故的分析,確定出采掘工作面周?chē)刭|(zhì)條件和開(kāi)采條件的每個(gè)因素對(duì)沖擊礦壓的影響程度,以及各個(gè)因素對(duì)沖擊礦壓危險(xiǎn)影響的指數(shù)。 通過(guò)綜合分析,形成了沖擊礦壓危險(xiǎn)狀態(tài)等級(jí)評(píng)定的綜合指數(shù)法。 綜合指數(shù)法既是一種早期綜合評(píng)價(jià)的方法,又是一種區(qū)域和局部預(yù)測(cè)的方法。這種綜合指數(shù)法分地質(zhì)因素確定的沖擊礦壓危險(xiǎn)程度和開(kāi)采因素確定的沖擊礦壓危險(xiǎn)程度. 地質(zhì)因素確定沖擊危險(xiǎn)主要考慮了沖擊礦壓發(fā)生的情況、開(kāi)采深度、地質(zhì)構(gòu)造、堅(jiān)硬頂板、頂板厚度特征參數(shù)、煤的沖擊傾向性、煤的強(qiáng)度等7 個(gè)因素。 開(kāi)采因素確定沖擊危險(xiǎn)主要考慮了開(kāi)采技術(shù)條件、開(kāi)采歷史、煤柱、停采線、采空區(qū)、工作面接近煤層的變化帶、工作面接近斷層皺曲等12 個(gè)開(kāi)采因素對(duì)沖擊礦壓發(fā)生的影響。 對(duì)于一個(gè)礦井的采區(qū)和工作面,首先分析礦井的地質(zhì)與開(kāi)采因素對(duì)沖擊礦壓的影響,然后采用綜合指數(shù)法,分析確定礦井的水平、采區(qū)、工作面各部分的沖擊礦壓危險(xiǎn)指數(shù),劃分出沖擊礦壓的危險(xiǎn)區(qū)域和重點(diǎn)防治區(qū)域。 2) 即時(shí)與區(qū)域預(yù)測(cè)的微震法 微震法就是記錄采礦震動(dòng)的能量,確定和分析震動(dòng)的方向,對(duì)震中進(jìn)行定位。 在此基礎(chǔ)上,提出了沖擊礦壓危險(xiǎn)性的微震分級(jí)預(yù)測(cè)技術(shù)。微震預(yù)測(cè)沖擊礦壓危險(xiǎn)時(shí),主要采用礦震時(shí)釋放能量的大小來(lái)確定沖擊礦壓發(fā)生的危險(xiǎn)程度. 當(dāng)?shù)V井的某個(gè)區(qū)域監(jiān)測(cè)到礦震釋放的能量大于發(fā)生沖擊礦壓的所需的最小能量時(shí),則該區(qū)域的當(dāng)前時(shí)間內(nèi)有發(fā)生沖擊礦壓的危險(xiǎn)性. 如果在礦井的某個(gè)區(qū)域內(nèi),在一定的時(shí)間內(nèi),已進(jìn)行了微震監(jiān)測(cè),根據(jù)觀測(cè)到的微震能量水平,就可以捕捉到?jīng)_擊礦壓危險(xiǎn)信息,并進(jìn)行預(yù)測(cè). 3) 即時(shí)與局部預(yù)測(cè)的電磁輻射法 根據(jù)大量的實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)研究、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)分析研究、理論分析表明,煤巖沖擊變形破壞的損傷速度、能量與電磁輻射的幅值、脈沖數(shù)成正比。在工作面采掘過(guò)程中,圍巖發(fā)生破裂時(shí),均有電磁輻射信號(hào)產(chǎn)生。電磁輻射信號(hào)的強(qiáng)度隨著圍巖受載程度的增大而增強(qiáng),隨變形速率的增加而增強(qiáng)。 與此同時(shí),煤巖體電磁輻射的脈沖數(shù)隨著載荷的增大及變形破裂過(guò)程的增強(qiáng)而增大. 載荷越大,加載速率越大,煤體的變形破裂越強(qiáng)烈,電磁輻射信號(hào)也越強(qiáng)。 根據(jù)上述理論及電磁輻射觀測(cè)規(guī)律,可采用電磁輻射的幅值和脈沖數(shù)變化率確定沖擊礦壓的危險(xiǎn)前兆信息和進(jìn)行預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)。 4) 即時(shí)與點(diǎn)預(yù)測(cè)的鉆屑法 鉆屑法是通過(guò)在煤層中打直徑42～50 mm 的鉆孔,根據(jù)排出的煤粉量及其變化規(guī)律和有關(guān)動(dòng)力效應(yīng),鑒別沖擊危險(xiǎn)的一種方法。該方法的基本理論和最初試驗(yàn)始于20 世紀(jì)60 年代,其理論基礎(chǔ)是鉆出煤粉量與煤體應(yīng)力狀態(tài)具有定量的關(guān)系,即其他條件相同的煤體,當(dāng)應(yīng)力狀態(tài)不同時(shí),其鉆孔的煤粉量也不同。 當(dāng)單位長(zhǎng)度的排粉率增大或超過(guò)標(biāo)定值時(shí),表示應(yīng)力集中程度增加和沖擊危險(xiǎn)性提高。對(duì)于一定條件的煤體,在正常應(yīng)力作用下,不同鉆孔深度的煤體的應(yīng)力狀態(tài)是不同的,此時(shí)鉆孔的煤粉量也不相同。 當(dāng)煤層的應(yīng)力集中程度增加或應(yīng)力狀態(tài)異常時(shí),鉆孔的煤粉量將發(fā)生改變。 根據(jù)煤粉量的變化,即可預(yù)測(cè)煤體的受力狀態(tài),并進(jìn)一步預(yù)測(cè)沖擊危險(xiǎn)性。 5.2.2沖擊礦壓危險(xiǎn)性的分級(jí)預(yù)測(cè) 上述時(shí)空預(yù)測(cè)的綜合指數(shù)法、微震法、電磁輻射法和鉆屑法分別確定了沖擊礦壓的危險(xiǎn)性程度。綜合指數(shù)法分析的是早期的、區(qū)域和局部的沖擊礦壓危險(xiǎn)性程度;微震法確定的是頂板等震動(dòng)引發(fā)沖擊等的即時(shí)與區(qū)域性的沖擊礦壓危險(xiǎn)性程度,電磁輻射法確定的是監(jiān)測(cè)點(diǎn)20 m 范圍內(nèi)即時(shí)與局部的沖擊礦壓危險(xiǎn)性程度,而鉆屑法確定的則是打鉆孔點(diǎn)的即時(shí)沖擊礦壓危險(xiǎn)性。沖擊礦壓危險(xiǎn)性預(yù)測(cè)的方法不同,確定的沖擊礦壓危險(xiǎn)性的時(shí)間和區(qū)域不同。 由于沖擊礦壓的發(fā)生有煤層型和頂板型,為了提高沖擊礦壓預(yù)測(cè)的可靠性和準(zhǔn)確性,需要綜合考慮沖擊礦壓危險(xiǎn)性的預(yù)測(cè)技術(shù)。 根據(jù)理論分析、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和大量的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),按照沖擊礦壓的危險(xiǎn)性程度,我們將沖擊礦壓的危險(xiǎn)程度定量化分為4 級(jí)進(jìn)行預(yù)測(cè),分別為無(wú)沖擊危險(xiǎn)、弱沖擊危險(xiǎn)、中等沖擊危險(xiǎn)和強(qiáng)沖擊危險(xiǎn).根據(jù)沖擊礦壓危險(xiǎn)性的不同,采取相應(yīng)的防治對(duì)策,如表5.1 所示： 表5.1 　沖擊礦壓危險(xiǎn)狀態(tài)的分級(jí) 危險(xiǎn)等級(jí) 危險(xiǎn)狀態(tài) 危險(xiǎn)指數(shù) 防治對(duì)策 A 無(wú) < 0.25 所有的采掘工作可正常進(jìn)行 B 弱 0.25～0.5 采掘工作過(guò)程中,加強(qiáng)沖擊礦壓危險(xiǎn)的監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào) C 中等 0.5～0.75 進(jìn)行采掘工作的同時(shí),采取強(qiáng)度弱化減沖治理措施,消除沖擊危險(xiǎn) D 強(qiáng) > 0.75 停止采掘作業(yè),人員撤離危險(xiǎn)地點(diǎn). 采取強(qiáng)度弱化減沖治理措施. 采取措施后,通過(guò) 監(jiān)測(cè)檢驗(yàn),沖擊危險(xiǎn)消除后,方可進(jìn)行下一步作業(yè) 5.2.3危險(xiǎn)分級(jí)預(yù)測(cè)實(shí)施方案 對(duì)于一個(gè)有沖擊礦壓危險(xiǎn)的礦井和采區(qū),首先根據(jù)綜合指數(shù)法分析地質(zhì)和開(kāi)采條件,劃分出沖擊礦壓危險(xiǎn)區(qū)域及重點(diǎn)監(jiān)測(cè)區(qū)域,實(shí)現(xiàn)沖擊礦壓的早期預(yù)測(cè)。 在早期預(yù)測(cè)的基礎(chǔ)上,采用微震法,對(duì)礦井沖擊礦壓的危險(xiǎn)性進(jìn)行區(qū)域監(jiān)測(cè)和預(yù)測(cè);對(duì)于有危險(xiǎn)的區(qū)域,采用微震法和電磁輻射法,進(jìn)行局部監(jiān)測(cè)和預(yù)測(cè);對(duì)于局部預(yù)測(cè)有危險(xiǎn)的區(qū)域,采用鉆屑法進(jìn)行預(yù)測(cè)驗(yàn)證. 綜合確定沖擊礦壓危險(xiǎn)等級(jí),并對(duì)危險(xiǎn)區(qū)域和地點(diǎn)采用強(qiáng)度弱化減沖技術(shù)進(jìn)行治理。 具有沖擊礦壓危險(xiǎn)的區(qū)域,分級(jí)預(yù)測(cè)及治理的 工作流程為 →早期綜合預(yù)測(cè)(綜合指數(shù)法確定重點(diǎn)監(jiān)測(cè)區(qū)域) →即時(shí)預(yù)測(cè) 　　→區(qū)域預(yù)測(cè)(微震法連續(xù)監(jiān)測(cè)、即時(shí)預(yù)測(cè)工作面區(qū)域沖擊危險(xiǎn)性) 　　→局部預(yù)測(cè)(微震法、電磁輻射法連續(xù)監(jiān)測(cè)、即時(shí)預(yù)測(cè)工作面局部沖擊危險(xiǎn)性) 　　→點(diǎn)預(yù)測(cè)(鉆屑法驗(yàn)證區(qū)域局部監(jiān)測(cè)的準(zhǔn)確性,并進(jìn)行點(diǎn)預(yù)測(cè)) →逐級(jí)排除、確認(rèn)危險(xiǎn)等級(jí) →解危處理(煤巖體的強(qiáng)度弱化減沖治理,消除沖擊危險(xiǎn)) →治理效果檢驗(yàn)(微震、電磁、鉆屑檢驗(yàn)解危效果) 因此,對(duì)于沖擊礦壓危險(xiǎn)的礦井,在分析沖擊礦壓發(fā)生機(jī)理的的基礎(chǔ)上,采用時(shí)間上早期綜合分析預(yù)測(cè)與即時(shí)預(yù)測(cè)相結(jié)合,空間上區(qū)域預(yù)測(cè)與局部監(jiān)測(cè)、點(diǎn)預(yù)測(cè)相結(jié)合,構(gòu)成可靠性高、簡(jiǎn)單易行、行之有效的沖擊礦壓危險(xiǎn)性預(yù)測(cè)技術(shù)體系,見(jiàn)圖5.2。 圖5.2 　沖擊礦壓的分級(jí)預(yù)測(cè)技術(shù)體系 5.3躍進(jìn)煤礦礦壓監(jiān)測(cè)設(shè)備 躍進(jìn)煤礦現(xiàn)有ESG、ARAMIS、微地震三套微震監(jiān)測(cè)設(shè)備，另外還有KBD5電磁輻射儀、鉆孔應(yīng)力計(jì)、KJ216等監(jiān)測(cè)設(shè)備，為了更好的對(duì)25110工作面沖擊危險(xiǎn)性進(jìn)行預(yù)警分析，可對(duì)這些監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析，達(dá)到綜合評(píng)判及預(yù)警沖擊危險(xiǎn)的目的，并形成一套沖擊礦壓危險(xiǎn)預(yù)警體系。各監(jiān)測(cè)設(shè)備基本情礦如下： 1．ARAMIS微震監(jiān)測(cè)設(shè)備 躍進(jìn)煤礦ARAMIS微震監(jiān)測(cè)設(shè)備于2011年4月20日正常運(yùn)行，并開(kāi)始記錄監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)。下圖是從2011年4月20日到2011年11月20號(hào)的能量記錄數(shù)據(jù)。 由上圖可以看出，能量最大集中在11月份左右，由25110工作面布置平面圖可以知道，該時(shí)間段工作面正好處于斷層附近，所以斷層對(duì)沖擊礦壓顯現(xiàn)影響很大。 圖 25110工作面 6 沖擊礦壓危險(xiǎn)性的解除措施 6.1煤層注水 煤層注水是通過(guò)高壓向煤體注水，以改變煤體的物理性質(zhì)及在煤巖體周?chē)a(chǎn)生裂縫，起到降低煤體抗壓強(qiáng)度和破壞原有結(jié)構(gòu)以釋放積聚的能量降低所受應(yīng)力的目的。大量的研究表明，煤系地層巖層的單向抗壓強(qiáng)度隨著其含水量的增加而降低。 6.2爆破卸壓 爆破卸壓是通過(guò)在煤巖體中實(shí)施鉆孔及爆破來(lái)改變應(yīng)力分布從而起到卸壓的目的一種卸壓措施。在回采工作面及上下兩巷，振動(dòng)爆破能最大限度地釋放積聚在煤體中的彈性能，在工作面附近及巷道兩幫形成卸壓破壞區(qū)，使壓力升高區(qū)向煤體深部轉(zhuǎn)移。振動(dòng)爆破的合理布置及合理的裝藥量，不僅形成巖體震動(dòng)，在一定程度上形成煤體的松動(dòng)帶，而且落煤方便。卸壓爆破是沖擊礦壓解危措施中最常用的一種方法。 6.3鉆孔卸壓 采用煤體鉆孔可以釋放煤體中積聚的彈性能，消除應(yīng)力升高區(qū)。頂板巖層作用在煤體上，工作面前方煤體所受的壓力將有比較大的升高，而鉆孔卸壓通過(guò)鉆孔使原來(lái)作用于周邊圍巖的高應(yīng)力向卸壓區(qū)以外的巖體深部轉(zhuǎn)移。這種方式的卸壓過(guò)程是以巷道周邊巖體的完整結(jié)構(gòu)被破壞為代價(jià)的。 6.4定向爆破裂縫法 定向爆破裂縫法的原理與定向水力裂縫法的原理是一樣的，不同之處只是將高壓水換成了炸藥。其預(yù)裂縫也有周向和軸向之分。圖6.1為制造軸向裂縫鉆頭。而制造的周向裂縫可以是在鉆孔的底部，也可以在鉆孔中形成幾個(gè)預(yù)裂縫，如圖6.2所示。 圖6.1 軸向預(yù)裂縫鉆頭示意圖 圖6.2 爆破鉆孔結(jié)構(gòu)示意圖 定向爆破裂縫法的鉆孔長(zhǎng)度、布置方式、制造預(yù)裂縫的數(shù)量、形式等均取決于井巷文護(hù)形式．要破壞巖體的力學(xué)性質(zhì)以及破