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. 溫州龍港大橋改建工程 滿堂支架法現(xiàn)澆箱梁 設計計算書 設計： 復核： 審定： 中鐵上海工程局集團有限公司 溫州龍港大橋改建工程項目經理部 2015年3月10日 精選word范本！ . 目 錄 1 編制依據、原則及范圍 - 1 - 1.1 編制依據 - 1 - 1.1.1 設計文件 - 1 - 1.1.2 行業(yè)標準 - 1 - 1.1.3 實際情況 - 1 - 1.2 編制原則 - 1 - 1.3 編制范圍 - 2 - 2 設計構造 - 2 - 2.1 主要技術標準 - 2 - 2.2 總體設計構造 - 2 - 2.3 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁設計構造 - 3 - 3 模板支架體系主要組成及主要構造形式 - 3 - 3.1 模板支架體系主要組成 - 3 - 3.2 模板支架體系主要構造形式 - 3 - 4 模板支架體系設計參數(shù)取值 - 3 - 4.1 模板支架荷載組合標準 - 3 - 4.2 模板、支架剛度標準 - 4 - 4.3 所用材料力學參數(shù)規(guī)定 - 5 - 5 計算基本思路、流程、工況及假定 - 6 - 5.1 計算基本思路 - 6 - 5.2 計算基本流程 - 6 - 5.3 計算基本工況 - 6 - 5.4 計算基本假定 - 6 - 6 模板支架體系設計計算 - 7 - 6.1 主要結構形式選擇 - 7 - 6.2 頂板下模板支架體系強度和剛度計算 - 7 - 6.2.1 頂板下荷載分項取值 - 7 - 6.2.2 頂板下計算荷載取值 - 8 - 6.2.3 頂板下竹制膠合板強度和剛度計算 - 8 - 6.2.4 頂板下方木分配梁強度和剛度計算 - 9 - 6.2.5 頂板下方木主梁強度和剛度計算 - 10 - 6.2.6 頂板下普通腳手架立桿強度和穩(wěn)定性計算 - 11 - 6.3 翼緣板下模板支架體系強度和剛度計算 - 11 - 6.3.1 翼緣板下荷載分項取值 - 12 - 6.3.2 頂板下計算荷載取值 - 12 - 6.3.3 翼緣板下竹制膠合板強度和剛度計算 - 12 - 6.3.4 翼緣板下方木分配梁強度和剛度計算 - 13 - 6.3.5 翼緣板下方木主梁強度和剛度計算 - 14 - 6.3.6 翼緣板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 - 15 - 6.4 腹板下模板支架體系強度和剛度計算 - 16 - 6.4.1 腹板下荷載分項取值 - 16 - 6.4.2 腹板下計算荷載取值 - 16 - 6.4.3 腹板下竹制膠合板強度和剛度計算 - 16 - 6.4.4 腹板下方木分配梁強度和剛度計算 - 17 - 6.4.5 腹板下方木主梁強度和剛度計算 - 18 - 6.4.6 腹板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 - 19 - 6.5 底板橋墩支點加厚區(qū)下模板支架體系強度和剛度計算 - 20 - 6.5.1 底板橋墩支點加厚區(qū)下荷載分項取值 - 20 - 6.5.2 底板橋墩支點加厚區(qū)下計算荷載取值 - 21 - 6.5.3 底板橋墩支點加厚區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算 - 21 - 6.5.4 底板橋墩支點加厚區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算 - 22 - 6.5.5 底板橋墩支點加厚區(qū)下方木主梁強度和剛度計算 - 23 - 6.5.6 底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 - 24 - 6.6 底板標準厚度區(qū)下模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性計算 - 24 - 6.6.1 底板標準厚度區(qū)下荷載分項取值 - 25 - 6.6.2 底板標準厚度區(qū)下計算荷載取值 - 25 - 6.6.3 底板標準厚度區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算 - 25 - 6.6.4 底板標準厚度區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算 - 26 - 6.6.5 底板標準厚度區(qū)下方木主梁強度和剛度計算 - 27 - 6.6.6 底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 - 28 - 6.7 腹板及橫梁外側模強度和剛度計算 - 29 - 6.7.1 混凝土最大側壓力計算 - 29 - 6.7.2 腹板及橫梁外側模膠合板強度和剛度計算 - 29 - 6.7.3 腹板及橫梁外側模方木分配梁強度和剛度計算 - 31 - 6.7.4 腹板及橫梁外側模方木主梁強度和剛度計算 - 32 - 6.7.5 腹板及橫梁外側模防漲模拉桿強度計算 - 33 - 6.8 地基承載力計算 - 33 - 7 計算結論 - 34 - 溫州龍港大橋改建工程 現(xiàn)澆連續(xù)梁模板支架計算書 1 編制依據、原則及范圍 1.1 編制依據 1.1.1 設計文件 （1）《溫州龍港大橋改建工程兩階段施工圖設計》（2013年8月）。 （2）其它相關招投標文件、圖紙及相關溫州龍港大橋改建工程設計文件。 1.1.2 行業(yè)標準 （1）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166-2008。 （3）《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011。 （5）《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001。 （6）《竹膠合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）。 （9）《路橋施工計算手冊》（2001年10月 第1版）。 1.1.3 實際情況 （1）通過對施工現(xiàn)場的踏勘、施工調查所獲取的資料。 （2）本單位現(xiàn)有技術能力、機械設備、施工管理水平以及多年來參加公路橋梁工程建設所積累的施工經驗。 1.2 編制原則 （1）依據招標技術文件要求，施工方案涵蓋技術文件所規(guī)定的內容。 （2）施工方案力求采用先進的、可靠的工藝、材料、設備、達到技術先進，力求工藝成熟，具有可操作性。 （3）根據溫州龍港大橋設計文件，施工方案結合橋址的地質、水文、氣象條件及工程規(guī)模、技術特點、工期要求、工程造價等多方面比選的基礎上確定。 1.3 編制范圍 適用于溫州龍港大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁模板支架法施工。 2 設計構造 2.1 主要技術標準 主要技術標準： 公路等級：一級公路兼顧城市道路功能； 設計速度：60km/h； 橋梁寬度：36.3m，其中左右幅橋各寬15.75m； 汽車荷載等級：公路-Ⅰ級； 設計洪水頻率：橋涵1/100；路基1/50； 地震：地震動峰值加速度0.05g區(qū)，橋梁工程Ⅶ度抗震措施； 通航：航道等級為內河五級航道兼300t級海輪，橋梁通航孔凈寬范圍內設計梁底標高不低于11.74m（設計最高通航水位3.24m，85國家工程），凈高不小于8.6m，凈寬不小于80m。 2.2 總體設計構造 溫州龍港大橋改建工程起點位于浙江省溫州市蒼南縣龍港鎮(zhèn)龍金大道溫州禮品城附近，起點樁號為K-1+760，主線與沿江西路(沿湖路)相交，設龍港大橋(830m＋103.56m＋230m＋1216m)跨鰲江，跨規(guī)劃濱江大道，經埭頭新村，終點位于平陽縣鰲江鎮(zhèn)原龍港大橋平陽側接線與104國道交叉口處，終點樁號為K0+878.466，主線全長1118.466m。 沿線主要城鎮(zhèn)有；蒼南縣龍港鎮(zhèn)、平陽縣鰲江鎮(zhèn)。 溫州龍港大橋改建工程位于鰲江口鰲江潮位站上游3.76km處。新建龍港大橋位于老龍港大橋上游14m處，橋址區(qū)鰲江水面寬度約為200m。 主橋采用鋼管混凝土系桿拱；引橋采用裝配式預應力混凝土T梁和現(xiàn)澆連續(xù)箱梁；基礎采用鉆孔灌注樁基礎。 2.3 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁設計構造 現(xiàn)澆連續(xù)上部結構為16m跨徑的鋼筋混凝土等截面現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，4跨連續(xù)箱梁為一聯(lián)，共有3聯(lián)，每聯(lián)左右幅分開。 梁為單箱三室截面，梁高1.2m，左幅箱梁頂板寬15.75m，底板寬11.75m，挑臂長2m。右幅箱梁向內側加寬，頂板寬17.25m，底板寬13.25m，挑臂長2m。箱梁頂、底板厚度為25cm，腹板厚度為50cm。 箱梁的橫梁為預應力橫梁，橫梁高度采用1.5m（即箱梁在支點橫梁處局部加高為1.5m）。 連續(xù)箱梁下部采用無蓋梁的樁柱式墩，每幅橋墩橫向為2根樁柱，柱徑1.3m，樁徑1.5m。 3 模板支架體系主要組成及主要構造形式 3.1 模板支架體系主要組成 模板支架體系主要由地基硬化、碗扣支架系統(tǒng)、頂板底模系統(tǒng)、翼緣板底模系統(tǒng)、頂板底模系統(tǒng)、端頭模系統(tǒng)、檢查孔模、人孔模板系統(tǒng)、爬梯、安全防護等組成。 3.2 模板支架體系主要構造形式 （1）硬化地基 （2）碗扣支架系統(tǒng) （3）頂板底模系統(tǒng) （4）翼緣板底模系統(tǒng) （5）頂板底模系統(tǒng) （6）端頭模系統(tǒng) （7）檢查孔模 （8）人孔模板系統(tǒng) （9）爬梯 （10）安全防護 4 模板支架體系設計參數(shù)取值 4.1 模板支架荷載組合標準 依據《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/T F50—2011）P21頁的相關規(guī)定，模板、支架設計應按照下列方式進行荷載組合： （1）模板、支架自重； （2）新澆筑混凝土、鋼筋、預應力筋或其他圬工結構物的重力； （3）施工人員及施工設備、施工材料等荷載； （4）振搗混凝土時產生的振動荷載； （5）新澆筑混凝土對模板側面的壓力； （6）混凝土入模時產生的水平方向的沖擊荷載； （7）設于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力； （8）其他可能產生的荷載，如風荷載、雪荷載、冬季保溫設施荷載等。 模板、支架設計計算的荷載組合見下表。 模板、支架設計計算的荷載組合表 模板、支架結構類別 荷載組合 強度計算 剛度計算 梁、板的底模板以及支撐板、支架等 (1)+(2)+(3)+(4)+ (7)+(8) (1)+(2)+(7)+(8) 緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側模板 (4)+(5) （5） 基礎、墩臺等厚大結構物的側模板 (5)+(6) （5） 4.2 模板、支架剛度標準 依據《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/T F50—2011）P22頁的相關規(guī)定，驗算模板、支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列允許數(shù)值： （1）結構表面外露的模板，撓度為模板構件跨度的1/400。 （2）結構表面隱蔽的模板，撓度為模板構件跨度的1/250。 （3）支架受載后撓曲的桿件（橫梁、縱梁），其彈性撓度為相應結構計算跨度的1/400。 （4）鋼模板的面板變形為1.5mm，鋼棱和柱箍變形為L/500和B/500（其中L為計算跨徑，B為柱寬）。 外模板計算時撓度取為模板構件跨度的1/400；內模板計算時撓度取為模板構件跨度的1/250。 4.3 所用材料力學參數(shù)規(guī)定 （1）鋼材允許應力規(guī)定 所用型鋼材質為Q235材質。 依據《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》(JTJ 025—86）P24頁的相關規(guī)定，Q235鋼允許應力為: ①軸向應力［σ］=140MPa； ②彎曲應力［σw］=145MPa； ③剪應力［τ］=85MPa。 （2）圓鋼筋允許應力規(guī)定 圓鋼筋材質為Q235材質。 軸向應力［σ］=140MPa。 （3）碗扣腳手架和普通腳手架允許應力規(guī)定 碗扣腳手架截面為φ483.5mm，為Q235材質。 當步距為600mm 時，立桿允許荷載為40kN/根；步距為1200mm 時，立桿允許荷載為30kN/根；步距為1800mm時，立桿允許荷載為25kN/根；步距為2400mm 時，立桿允許荷載為20kN/根；頂托和底座允許荷載為50kN/根。 （4）方木允許力學參數(shù)規(guī)定 方木容許順紋彎應力［бw］=9.5MPa,彈性模量E=8.5103MPa(8.5109Pa)(選用針葉林,木材應力等級為A-5,為較低等級)。 （5）膠合板力學參數(shù) 采用竹制膠合板，膠合板靜曲強度［б］=30MPa,彈性模量E=0.5104MPa(5109Pa)。 （6）鋼材彈性模量規(guī)定 依據《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》(JTJ 025—86）P3頁的相關規(guī)定，鋼材彈性模量為： E=2.1105 MPa。 5 計算基本思路、流程、工況及假定 5.1 計算基本思路 （1）采用允許應力法計算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性。 （2）統(tǒng)一按照強度計算荷載組合進行模板支架體強度、剛度、穩(wěn)定性計算。 （3）內模板計算時撓度取為模板構件跨度的1/250，其它部位計算時撓度取為模板構件跨度的1/400。 （4）箱梁混凝土按照2次澆筑成型，第1次澆筑至翼緣板與腹板倒角，第2次澆筑剩余部分，而模板支架體系按照1次澆筑成型工況配置構件。 5.2 計算基本流程 計算基本流程： （1）梁段截面、荷載分析。 （2）計算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性。 （3）列出模板支架體系在梁段自重荷載下的荷載撓度表。 （4）編制整理計算資料，繪制模板支架體系施工圖。 5.3 計算基本工況 （1）工況1：混凝土澆筑時，計算模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性。 （2）工況2、混凝土澆筑前，計算風力作用下模板體系的穩(wěn)定性。 5.4 計算基本假定 計算基本假定： （1）碗扣支架立桿按照軸心受壓構件計算，碗口支架橫桿按照零桿考慮。 （2）由于碗扣支架體系高度較低，忽略碗扣支架體系的自重影響。 （3）第一次澆筑成型的槽型梁不作為第二次澆筑混凝土的承載構件。 6 模板支架體系設計計算 6.1 主要結構形式選擇 （1）支架體系選擇碗口支架，并配備頂托、底座以及φ483.5mm普通鋼管剪刀撐。 （2）模板體系選擇16mm厚竹制膠合板，以及15cm10cm方木主梁和10cm7.5cm方木分配梁。 （3）采用15cm厚度硬化混凝土和30cm厚度10%灰土，以分散碗扣支架體系立桿傳遞過來的應力，從而降低原狀地基應力。 （4）支架除內腔內采用普通鋼管腳手架外，其余部分采用碗口腳手架。 6.2 頂板下模板支架體系強度和剛度計算 除頂板水平倒角厚度為45cm外，其余部位頂板厚度為25cm，荷載計算時統(tǒng)一按照45cm厚度計算。 頂板底模采用竹膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，橫橋向布置，間距30cm；主梁采用15cm10cm方木，順橋向布置，間距90cm；普通鋼管支架平面布置采用90cm90cm，步距采用60cm。 6.2.1 頂板下荷載分項取值 荷載分項取值： ①頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為11925N/m2,(26500N/m30.45m)。 ②竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不計。 ③方木自重：底模分配梁采用10cm7.5cm方木，主梁采用15cm10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不計。 ④施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。 ⑤振搗荷載：2000N/m2。 6.2.2 頂板下計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載Q： Q=（11925+0+0+2500+2000）1.0 =16425N/m 6.2.3 頂板下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距30cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=16425N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.2.4 頂板下方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距30cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=5420.25N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.2.5 頂板下方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距30cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=5366.05/0.3=17886.83N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給碗扣支架立桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.2.6 頂板下普通腳手架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.2.6.1 頂板下普通腳手架立桿強度計算 方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為17707.96N。 碗扣支架平面布置采用90cm90cm，步距采用60cm，則立桿允許荷載為40000N，滿足要求。 6.2.6.2 頂板下普通腳手架立桿穩(wěn)定性計算 鋼管的截面積A=4.241cm2 ，回轉半徑i=1.594cm。 長細比 查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.870。 穩(wěn)定性符合要求。 6.3 翼緣板下模板支架體系強度和剛度計算 翼緣板端部厚度為20cm，根部厚度為50cm，荷載計算時統(tǒng)一按照50cm厚度計算。 翼緣板底模采用竹膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，橫橋向布置，間距30cm；主梁采用15cm10cm方木，順橋向布置，間距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm90cm，步距采用120cm。 6.3.1 翼緣板下荷載分項取值 荷載分項取值： ①、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為13250N/m2,(26500N/m30.5m)。 ②、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不計。 ③、方木自重：底模分配梁采用10cm7.5cm方木，主梁采用15cm10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不計。 ④、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。 ⑤、振搗荷載：2000N/m2。 6.3.2 頂板下計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載Q： Q=（13250+0+0+2500+2000）1.0 =17750N/m 6.3.3 翼緣板下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距30cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=17750N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.3.4 翼緣板下方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距30cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=5857.5N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.3.5 翼緣板下方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距30cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=5798.93/0.3=19329.77N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給碗扣支架立桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.3.6 翼緣板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.3.6.1 翼緣板下碗扣支架立桿強度計算 方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為19136.47N。 碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為30000N，滿足要求。 6.3.6.2 翼緣板下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算 鋼管的截面積A=4.241cm2 ，回轉半徑i=1.594cm。 長細比 查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.811。 穩(wěn)定性滿足要求。 6.4 腹板下模板支架體系強度和剛度計算 腹板高度為120cm，荷載計算時統(tǒng)一按照120cm厚度計算。 腹板底模采用竹膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，橫橋向布置，間距15cm；主梁采用15cm10cm方木，順橋向布置，間距60cm；碗扣支架平面布置采用60cm（橫橋向）90cm（順橋向），步距采用60cm。 6.4.1 腹板下荷載分項取值 荷載分項取值： ①、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為31800N/m2,(26500N/m31.2m)。 ②、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不計。 ③、方木自重：底模分配梁采用10cm7.5cm方木，主梁采用15cm10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不計。 ④、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。 ⑤、振搗荷載：2000N/m2。 6.4.2 腹板下計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載Q： Q=（31800+0+0+2500+2000）1.0 =36300N/m 6.4.3 腹板下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距15cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=36300N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.4.4 腹板下方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距15cm，支墊間距60cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=5989.5N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.4.5 腹板下方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距60cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距15cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=3953.07/0.15=26253.8N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給碗扣支架立桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.4.6 腹板下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.4.6.1 腹板下碗扣支架立桿強度計算 方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為25991.26N。 碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為40000N，滿足要求。 6.4.6.2 腹板下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算 鋼管的截面積A=4.241cm2 ，回轉半徑i=1.594cm。 長細比 查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.870。 穩(wěn)定性符合要求。 6.5 底板橋墩支點加厚區(qū)下模板支架體系強度和剛度計算 底板鋼筋混凝土自重荷載采用頂板混凝土厚度疊加底板混凝土厚度計算。 頂板和底板的標準厚度分別為25cm，橋墩支點處采用斜倒角分別加厚為45cm， 底板橋墩支點加厚區(qū)荷載計算時統(tǒng)一按照90cm厚度計算。 腹板底模采用竹制膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，橫橋向布置，間距25cm；主梁采用15cm10cm方木，順橋向布置，間距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm90cm，步距采用60cm。 6.5.1 底板橋墩支點加厚區(qū)下荷載分項取值 荷載分項取值： ①、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為23850N/m2,(26500N/m30.9m)。 ②、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不計。 ③、方木自重：底模分配梁采用10cm7.5cm方木，主梁采用15cm10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不計。 ④、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。 ⑤、振搗荷載：2000N/m2。 6.5.2 底板橋墩支點加厚區(qū)下計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載Q： Q=（23850+0+0+2500+2000）1.0 =28350N/m 6.5.3 底板橋墩支點加厚區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距25cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=28350N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.5.4 底板橋墩支點加厚區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距25cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=7796.25N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.5.5 底板橋墩支點加厚區(qū)下方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距25cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=7718.29/0.25=30873.16N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給碗扣支架立桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.5.6 底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.5.6.1 底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿強度計算 方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為30564.43N。 碗扣支架步距采用60cm，則立桿允許荷載為40000N，滿足要求。 6.5.6.2 底板橋墩支點加厚區(qū)下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算 鋼管的截面積A=4.241cm2 ，回轉半徑i=1.594cm。 長細比 查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.870。 穩(wěn)定性滿足要求。 6.6 底板標準厚度區(qū)下模板支架體系強度、剛度、穩(wěn)定性計算 底板鋼筋混凝土自重荷載采用頂板混凝土厚度疊加底板混凝土厚度計算。 頂板和底板的標準厚度分別為25cm。 底板標準厚度區(qū)荷載計算時統(tǒng)一按照50cm厚度計算。 腹板底模采用竹制膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，橫橋向布置，間距30cm；主梁采用15cm10cm方木，順橋向布置，間距90cm；碗扣支架平面布置采用90cm90cm，步距采用120cm。 6.6.1 底板標準厚度區(qū)下荷載分項取值 荷載分項取值： ①、頂板鋼筋混凝土自重：荷載取值為13250N/m2,(26500N/m30.5m)。 ②、竹膠板自重：底模面板采用為16mm厚竹膠板，竹膠板容重取8000N/m3，合128N/m2，忽略不計。 ③、方木自重：底模分配梁采用10cm7.5cm方木，主梁采用15cm10cm方木，容重取8000N/m3，分配梁合60N/m，主梁合120N/m，忽略不計。 ④、施工荷載:2500N/m2，含人員、施工機具等。 ⑤、振搗荷載：2000N/m2。 6.6.2 底板標準厚度區(qū)下計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載Q： Q=（13250+0+0+2500+2000）1.0 =17750N/m 6.6.3 底板標準厚度區(qū)下竹制膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距30cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=17750N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.6.4 底板標準厚度區(qū)下方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距30cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=5857.5N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.6.5 底板標準厚度區(qū)下方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距90cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距30cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=5798.93/0.3=19329.77N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給碗扣支架立桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.6.6 底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度和穩(wěn)定性計算 6.6.6.1 底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿強度計算 方木主梁傳遞給碗扣支架立桿的豎直荷載為19316.47N。 碗扣支架步距采用120cm，則立桿允許荷載為30000N，滿足要求。 6.6.6.2 底板標準厚度區(qū)下碗扣支架立桿穩(wěn)定性計算 鋼管的截面積A=4.241cm2 ，回轉半徑i=1.594cm。 長細比 查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.811。 穩(wěn)定性滿足要求。 6.7 腹板及橫梁外側模強度和剛度計算 端橫梁高度最高，高度為210cm， 荷載計算時，計算至翼緣板與腹板下倒角處，即計算高度H=210-50（翼緣板根部厚度）=160cm，統(tǒng)一按照160cm厚度計算。 腹板外模采用竹制膠合板和方木組合模板。 面板采用為16mm厚竹膠板；分配梁采用10cm7.5cm方木，豎向布置，間距25cm；主梁采用15cm10cm方木，水平向布置，間距90cm；防漲模拉桿采用φ16mm圓鋼拉桿，布置間距60cm（豎直方向）90cm（水平方向）。 6.7.1 混凝土最大側壓力計算 6.7.1.1 混凝土施工基本情況 （1）、箱梁混凝土按照2次澆筑成型，第1次澆筑至翼緣板與腹板倒角，第2次澆筑剩余部分； （2）、混凝土澆筑采用混凝土汽車泵進行； （3）、混凝土初凝時間t0＝6個小時； （4）、混凝土坍落度取為150mm； （5）、斜向分層澆筑，全斷面澆筑成型。 6.7.1.2 混凝土最大側壓力計算 混凝土最大側壓力計算高度取95cm（腹板高度70cm+底板高度25cm），按照流體進行計算，計算結果： 綜合公式⑴和⑵的計算結果，取F＝46.1kN/m2。 6.7.2 腹板及橫梁外側模膠合板強度和剛度計算 6.7.2.1 計算荷載分項取值 計算荷載分項取值： ①、混凝土側壓力:荷載取值22800N/m3。 ②、振搗荷載：2000N/m2。 6.7.2.2 計算荷載取值 取1.0m寬度計算，則計算荷載： Q=(22800+2000)1.0 =24800N/m 6.7.2.3 腹板及橫梁外側模膠合板強度和剛度計算 竹膠合板厚16mm，支墊間距25cm。 取1m寬膠合板作為梁單元計算，簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 1m寬竹膠合板截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.016m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩: m3 計算荷載：Q=24800N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木分配梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=30MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.7.3 腹板及橫梁外側模方木分配梁強度和剛度計算 分配梁采用10cm7.5cm方木，布置間距25cm，支墊間距60cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根10cm7.5cm方木分配梁截面特征參數(shù)： 截面面積A=0.0075m2 截面慣性矩: m4 截面抵抗矩:m3 計算荷載：Q=6820.0N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給方木主梁的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.7.4 腹板及橫梁外側模方木主梁強度和剛度計算 主梁采用15cm10cm方木，布置間距60cm，支墊間距90cm。 簡化為三跨連續(xù)梁計算，偏于安全。 單根15cm10cm方木截面特征參數(shù)： 截面面積：A=0.015m2 截面慣性矩:m4 截面抵抗矩:m3 由于方木分配梁布置間距25cm，較密，按照均布荷載計算。 則計算荷載：Q=4501.2/0.25=18004.8N/m。 計算簡圖（單位m） 最大彎距Mmax： 傳遞給防漲模拉桿的荷載F： 最大彎曲應力σW： ＜［б］=9.5MPa 滿足要求。 最大撓度fmax： 最大相對撓度△f： 滿足要求。 6.7.5 腹板及橫梁外側模防漲模拉桿強度計算 結合上述計算，防漲模拉桿豎直方向間距設置為60cm，水平間距設置為90cm，傳遞給防漲模拉桿的最大荷載F=17824N。 選用φ16mm圓鋼筋拉桿，截面A=2.01110-4m2。 允許應力［F］： 滿足要求。 6.8 地基承載力計算 根據《施工圖階段工程地質勘察報告》（第一冊）表層為粉質黏覆蓋土厚度為0.9～3.4m，地基承載力基本容許值[fao]=70～100kPa，下層無明顯軟弱地層。 根據上述計算結果，最大的單根立桿傳遞的壓力F=25991.26N。 地基處理采用15cm厚C20混凝土，30cm10%灰土（體積比，采用生石灰）。 底座與硬化混凝土的接觸面積為15cm15cm。 硬化混凝土地基按剛性基礎考慮，底座承受最大荷載以剛性角45度傳遞至硬化混凝土底，再以以剛性角10%灰土底部，則擴散后的尺寸為：L=15+30+30=65cm，計算取值為60cm。 傳遞到硬化混凝土基底后的應力σ： 滿足要求。 由于原狀粉質黏覆蓋土表層為雜填土，《施工圖階段工程地質勘察報告》（第一冊）未給出地基承載力基本容許值[fao]，須要實測地基承載力基本容許值[fao]，且數(shù)值須大于70～100kPa；同時須要實測原狀粉質黏覆蓋土表層，且數(shù)值須大于70～100kPa；否則可采用10%灰土（體積比，采用生石灰）處理，處理后再行檢測實際地基承載力基本容許值[fao]，且需要滿足要求，處理厚度根據實際情況確定。 原狀地層需要采用重型壓路機壓實，并實測壓實后的地基承載力基本容許值[fao]。施工階段，須要設置地基排水系統(tǒng)，以免地基浸泡，造成地基承載力降低。 7 計算結論 本著安全可靠、經濟、為質量負責的原則，進行了詳細設計計算。設計計算結果表明：模板支架體系設計技術可行，安全可靠，可以組織施工。 精選word范本！