摘 要本次設(shè)計(jì)的題目是 SX2190 重型汽車驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)。驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器、差速器、半軸及橋殼四部分組成，其基本功用是增扭、降速，改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，即增大由傳動(dòng)軸或直接從變速器傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩，并將轉(zhuǎn)矩合理地分配給左、右驅(qū)動(dòng)車輪；其次，驅(qū)動(dòng)橋還要承受作用于路面和車架或車身之間的垂直力、縱向力和橫向力，以及制動(dòng)力矩和反作用力矩等。本設(shè)計(jì)首先論述了驅(qū)動(dòng)橋的總體結(jié)構(gòu)，在分析驅(qū)動(dòng)橋各部分結(jié)構(gòu)型式、發(fā)展過(guò)程及其以往形式的優(yōu)缺點(diǎn)的基礎(chǔ)上，確定了總體設(shè)計(jì)方案：采用整體式驅(qū)動(dòng)橋，主減速器的減速型式采用雙級(jí)減速器，主減速器齒輪采用螺旋錐齒輪，差速器采用普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器，半軸采用全浮式型式，橋殼采用鑄造整體式橋殼。在本次設(shè)計(jì)中，主要完成了雙級(jí)減速器、圓錐行星齒輪差速器、全浮式半軸的設(shè)計(jì)和橋殼的校核及材料選取等工作。關(guān)鍵詞：驅(qū)動(dòng)橋；設(shè)計(jì)；計(jì)算；校核；材料ABSTRACTThis design topic is SX2190 heavy vehicle driving axle design. By main reducer, driving axle generally reviewd.the and half axle and bridge four components, its shell basic function is increasing twist, slow down, change torque transmission shaft, namely, increasing the direction or directly from transmission by the torque, and coming to a reasonable distribution of torque to left, right drive wheels; Secondly, to bear on the pavement drive axle of role and frame or body of vertical force, between the longitudinal force and transverse force, and braking torque and counterproductive torque, etc.The configuration of the Driving Axle is introduced in the thesis at first. On the basis of the analysis of the structure and the developing process of Driving Axle, the design adopted the Integral Driving Axle, Double Reduction Gear for Main Decelerator’s deceleration form, Spiral Bevel Gear for Main Decelerator’s gear, Full Floating for Axle and Casting Integral Axle Housing for Axle Housing. In the design, we accomplished the design for Double Reduction Gear, tapered Planetary Gear Differential Mechanism, Full Floating Axle and Axle Housing.Keywords: Driving axle; Design; Calculation; Check; Material黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)目 錄摘要 .IAbstractII第 1 章 緒論 11.1 設(shè)計(jì)主要參數(shù) 11.2 驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)和種類 11.2.1 汽車車橋的種類 .11.2.2 驅(qū)動(dòng)橋的種類 .21.2.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)組成 .21.3 設(shè)計(jì)主要內(nèi)容 7第 2 章 設(shè)計(jì)方案的確定 82.1 主減速比的計(jì)算 82.2 主減速器結(jié)構(gòu)方案的確定 82.3 差速器結(jié)構(gòu)方案的確定 92.4 半軸型式的確定 92.5 橋殼型式的確定 92.6 本章小結(jié) .10第 3 章 主減速器設(shè)計(jì) 113.1 主減速齒輪計(jì)算載荷的確定 .113.2 主減速器齒輪參數(shù)的選擇 .123.3 主減速器螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算與強(qiáng)度計(jì)算 .123.3.1 主減速器螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算 123.3.2 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算 143.4 主減速器齒輪的材料及熱處理 .163.5 主減速器軸承的計(jì)算 .173.6 主減速器的潤(rùn)滑 .203.7 本章小結(jié) .20第 4 章 差速器設(shè)計(jì) 214.1 概述 .21黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)4.2 差速器的作用 .214.3 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器 .214.3.1 差速器齒輪的基本參數(shù)選擇 224.3.2 差速器齒輪的幾何尺寸計(jì)算與強(qiáng)度計(jì)算 234.4 本章小結(jié) .26第 5 章 半軸設(shè)計(jì) 275.1 概述 .275.2 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 .275.2.1 全浮式半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 275.2.2 半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料選擇 295.3 本章小結(jié) .30第 6 章 驅(qū)動(dòng)橋橋殼設(shè)計(jì) 316.1 概述 .316.2 橋殼的受力分析及強(qiáng)度計(jì)算 .316.2.1 橋殼的靜彎曲應(yīng)力計(jì)算 316.2.2 在不平路面沖擊載荷作用下橋殼的強(qiáng)度計(jì)算 326.2.3 汽車以最大牽引力行駛時(shí)的橋殼的強(qiáng)度計(jì)算 326.3 本章小結(jié) .38參考文獻(xiàn) 40致謝 41附錄 42黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)0第 1 章 緒 論驅(qū)動(dòng)橋位于傳動(dòng)系末端，其基本功用首先是增扭、降速、改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，即增大由傳動(dòng)軸或直接從變速器傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩，并將轉(zhuǎn)矩合理地分配給左、右驅(qū)動(dòng)車輪；其次，驅(qū)動(dòng)橋還要承受作用于路面和車架或車身之間的垂直力、縱向力和橫向力，以及制動(dòng)力矩和反作用力矩等。驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器、差速器、車輪傳動(dòng)裝置和橋殼等組成，轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋還有等速萬(wàn)向節(jié)。1.1 設(shè)計(jì)主要參數(shù)本次設(shè)計(jì)的主要數(shù)據(jù)表 1.1 整車性能參數(shù)驅(qū)動(dòng)形式 6х6軸距前/后 3375mm/1400mm 輪距前/后 2072mm/ 2072mm 整車質(zhì)量 11500kg 最大轉(zhuǎn)矩 1070N.M 前懸/后懸 1719/1500 最高車速 80km/h 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) WD615.77A 最大功率/最大轉(zhuǎn)速 206Kw/2400rpm 輪胎規(guī)格 15.5-20-181.2 驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)和種類1.2.1 汽車車橋的種類車橋通過(guò)懸架與車架（或承載式車身）相連，它的兩端安裝車輪，其功用是傳遞車架（或承載式車身）于車輪之間各方向的作用力及其力矩。根據(jù)懸架結(jié)構(gòu)的不同，車橋分為整體式和斷開(kāi)式兩種。當(dāng)采用非獨(dú)立懸架時(shí)，車橋中部是剛性的實(shí)心或空心梁，這種車橋即為整體式車橋；斷開(kāi)式車橋?yàn)榛顒?dòng)關(guān)節(jié)式結(jié)構(gòu)，與獨(dú)立懸架配用。根據(jù)車橋上車輪的作用，車橋又可分為轉(zhuǎn)向橋、驅(qū)動(dòng)橋、轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋和支持橋四黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)1種類型。其中，轉(zhuǎn)向橋和支持橋都屬于從動(dòng)橋，一般越野車多以前橋?yàn)檗D(zhuǎn)向橋，而后橋或中后兩橋?yàn)轵?qū)動(dòng)橋。1.2.2 驅(qū)動(dòng)橋的種類驅(qū)動(dòng)橋作為汽車的重要的組成部分處于傳動(dòng)系的末端，其基本功用是增大由傳動(dòng)軸或直接由變速器傳來(lái)的轉(zhuǎn)矩，將轉(zhuǎn)矩分配給左、右驅(qū)動(dòng)車輪，并使左、石驅(qū)動(dòng)車輪具有汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)所要求的差速功能；同時(shí)，驅(qū)動(dòng)橋還要承受作用于路面和車架或車廂之間的鉛垂力、縱向力和橫向力。在一般的汽車結(jié)構(gòu)中、驅(qū)動(dòng)橋包括主減速器（又稱主傳動(dòng)器） 、差速器、驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置及橋殼等部件如圖 1.1 所示1－半軸 2－軸承端蓋 3－差速器右殼 4－主動(dòng)圓柱齒輪軸 5－主動(dòng)錐齒輪6－從動(dòng)錐齒輪 7－油封 8－十字軸 9－調(diào)整螺母 10－密封墊片圖 1.1 驅(qū)動(dòng)橋?qū)τ诟鞣N不同類型和用途的汽車，正確地確定上述機(jī)件的結(jié)構(gòu)型式并成功地將它們組合成一個(gè)整體——驅(qū)動(dòng)橋，乃是設(shè)計(jì)者必須先解決的問(wèn)題。驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)型式與驅(qū)動(dòng)車輪的懸掛型式密切相關(guān)。當(dāng)驅(qū)動(dòng)車輪采用非獨(dú)立懸掛時(shí)，例如在絕大多數(shù)的載貨汽車和部分小轎車上，都是采用非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋；當(dāng)驅(qū)動(dòng)車輪采用獨(dú)立懸掛時(shí)，則配以斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋。本次設(shè)計(jì)采用非獨(dú)立懸架，整體式驅(qū)動(dòng)橋。這種類型的車一般的設(shè)計(jì)多采用雙級(jí)減速器，它與單級(jí)減速器相比，在保證離地間隙的同時(shí)可以增大主傳動(dòng)比。1.2.3 驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)組成1．主減速器 主減速器的結(jié)構(gòu)形式，主要是根據(jù)其齒輪類型、主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安裝黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)2（1）主減速器齒輪的類型 在現(xiàn)代汽車驅(qū)動(dòng)橋中，主減速器采用得最廣泛的是螺旋錐齒輪和雙曲面齒輪。螺旋錐齒輪如圖 1.2（a ）所示主、從動(dòng)齒輪軸線交于一點(diǎn)，交角都采用 90 度。螺旋錐齒輪的重合度大，嚙合過(guò)程是由點(diǎn)到線，因此，螺旋錐齒輪能承受大的載荷，而且工作平穩(wěn)，即使在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)其噪聲和振動(dòng)也是很小的。雙曲面齒輪如圖 1.2（b）所示主、從動(dòng)齒輪軸線不相交而呈空間交叉。和螺旋錐齒輪相比，雙曲面齒輪的優(yōu)點(diǎn)有：①尺寸相同時(shí)，雙曲面齒輪有更大的傳動(dòng)比。②傳動(dòng)比一定時(shí)，如果主動(dòng)齒輪尺寸相同，雙曲面齒輪比螺旋錐齒輪有較大軸徑，較高的輪齒強(qiáng)度以及較大的主動(dòng)齒輪軸和軸承剛度。圖 1.2 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪③當(dāng)傳動(dòng)比一定，主動(dòng)齒輪尺寸相同時(shí)，雙曲面從動(dòng)齒輪的直徑較小，有較大的離地間隙。④工作過(guò)程中，雙曲面齒輪副既存在沿齒高方向的側(cè)向滑動(dòng)，又有沿齒長(zhǎng)方向的縱向滑動(dòng)，這可以改善齒輪的磨合過(guò)程，使其具有更高的運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)性。雙曲面齒輪傳動(dòng)有如下缺點(diǎn)：①長(zhǎng)方向的縱向滑動(dòng)使摩擦損失增加，降低了傳動(dòng)效率。②齒面間有大的壓力和摩擦功，使齒輪抗嚙合能力降低。③雙曲面主動(dòng)齒輪具有較大的軸向力，使其軸承負(fù)荷增大。④雙曲面齒輪必須采用可改善油膜強(qiáng)度和防刮傷添加劑的特種潤(rùn)滑油。（2）主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承形式及安裝方式的選擇 現(xiàn)在汽車主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承形式有如下兩種：①懸臂式 懸臂式支承結(jié)構(gòu)如圖 1.3 所示，其特點(diǎn)是在錐齒輪大端一側(cè)采用較長(zhǎng)的軸徑，其上安裝兩個(gè)圓錐滾子軸承。為了減小懸臂長(zhǎng)度 a 和增加兩端的距離 b，以改善支承剛度，應(yīng)使兩軸承圓錐滾子向外。懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，支承剛度較差，多黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)3用于傳遞轉(zhuǎn)鉅較小的轎車、輕型貨車的單級(jí)主減速器及許多雙級(jí)主減速器中。 圖 1.3 錐齒輪懸臂式支承②騎馬式 騎馬式支承結(jié)構(gòu)如圖 1.4 所示，其特點(diǎn)是在錐齒輪的兩端均有軸承支承，這樣可大大增加支承剛度，又使軸承負(fù)荷減小，齒輪嚙合條件改善，在需要傳遞較大轉(zhuǎn)矩情況下，最好采用騎馬式支承。圖 1.4 主動(dòng)錐齒輪騎馬式支承（3）從動(dòng)錐齒輪的支承方式和安裝方式的選擇 從動(dòng)錐齒輪的兩端支承多采用圓錐滾子軸承，安裝時(shí)應(yīng)使它們的圓錐滾子大端相向朝內(nèi)，而小端相向朝外。為了防止從動(dòng)錐齒輪在軸向載荷作用下的偏移，圓錐滾子軸承應(yīng)用兩端的調(diào)整螺母調(diào)整。主減速器從動(dòng)錐齒輪采用無(wú)輻式結(jié)構(gòu)并用細(xì)牙螺釘以精度較高的緊配固定在差速器殼的凸緣上 [5]。（4）主減速器的軸承預(yù)緊及齒輪嚙合調(diào)整 支承主減速器的圓錐滾子軸承需預(yù)緊以消除安裝的原始間隙、磨合期間該間隙的增大及增強(qiáng)支承剛度。分析可知，當(dāng)軸向力于彈簧變形呈線性關(guān)系時(shí)，預(yù)緊使軸向位移減小至原來(lái)的 1/2。預(yù)緊力雖然可以增大支承剛度，改善齒輪的嚙合和軸承工作條件，但當(dāng)預(yù)緊力超過(guò)某一理想值時(shí)，軸承壽命會(huì)急劇下降。主減速器軸承的預(yù)緊值可取為以發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩時(shí)換算所得軸向力的 30％。主動(dòng)錐齒輪軸承預(yù)緊度的調(diào)整采用套筒與墊片，從動(dòng)錐齒輪軸承預(yù)緊度的調(diào)整采用調(diào)整螺母。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)4（5）主減速器的減速形式 主減速器的減速形式分為單級(jí)減速（如圖 2.5） 、雙級(jí)減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等。減速形式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，有時(shí)也與制造廠的產(chǎn)品系列及制造條件有關(guān)，但它主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等整車性能所要求的主減速比 io的大小及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置形式等。通常單極減速器用于主減速比 io≤7.6 的各種中小型汽車上。2.差速器 根據(jù)汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)的要求和實(shí)際的車輪、道路以及它們之間的相互聯(lián)系表明：汽車在行駛過(guò)程中左右車輪在同一時(shí)間內(nèi)所滾過(guò)的行程往往是有差別的。例如，拐彎時(shí)外側(cè)車輪行駛總要比內(nèi)側(cè)長(zhǎng)。另外，即使汽車作直線行駛，也會(huì)由于左右車輪在同一時(shí)間內(nèi)所滾過(guò)的路面垂向波形的不同，或由于左右車輪輪胎氣壓、輪胎負(fù)荷、胎面磨損程度的不同以及制造誤差等因素引起左右車輪外徑不同或滾動(dòng)半徑不相等而要求（a） 單級(jí)主減速器 （b） 雙級(jí)主減速器圖 1.5 主減速器車輪行程不等。在左右車輪行程不等的情況下，如果采用一根整體的驅(qū)動(dòng)車輪軸將動(dòng)力傳給左右車輪，則會(huì)由于左右車輪的轉(zhuǎn)速雖然相等而行程卻又不同的這一運(yùn)動(dòng)學(xué)上的矛盾，引起某一驅(qū)動(dòng)車輪產(chǎn)生滑轉(zhuǎn)或滑移。這不僅會(huì)是輪胎過(guò)早磨、無(wú)益地消耗功率和燃料及使驅(qū)動(dòng)車輪軸超載等，還會(huì)因?yàn)椴荒馨此蟮乃矔r(shí)中心轉(zhuǎn)向而使操縱性變壞。此外，由于車輪與路面間尤其在轉(zhuǎn)彎時(shí)有大的滑轉(zhuǎn)或滑移，易使汽車在轉(zhuǎn)向時(shí)失去抗側(cè)滑能力而使穩(wěn)定性變壞。為了消除由于左右車輪在運(yùn)動(dòng)學(xué)上的不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生的這些弊病，汽車左右驅(qū)動(dòng)輪間都有差速器，后者保證了汽車驅(qū)動(dòng)橋兩側(cè)車輪在行程黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)5不等時(shí)具有以下不同速度旋轉(zhuǎn)的特性，從而滿足了汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)的要求。差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇，應(yīng)從所設(shè)計(jì)汽車的類型及其使用條件出發(fā)，以滿足該型汽車在給定的使用條件下的使用性能要求。差速器的結(jié)構(gòu)型式有多種，大多數(shù)汽車都屬于公路運(yùn)輸車輛，對(duì)于在公路上和市區(qū)行駛的汽車來(lái)說(shuō)，由于路面較好，各驅(qū)動(dòng)車輪與路面的附著系數(shù)變化很小，因此幾乎都采用了結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用于公路汽車也很可靠的普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器，作為安裝在左、右驅(qū)動(dòng)車輪間的所謂輪間差速器使用。3.半軸驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置置位于汽車傳動(dòng)系的末端，其功用是將轉(zhuǎn)矩由差速器半軸齒輪傳給驅(qū)動(dòng)車輪。在斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋和轉(zhuǎn)向驅(qū)動(dòng)橋中，驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置包括半軸和萬(wàn)向接傳動(dòng)裝置且多采用等速萬(wàn)向節(jié)。在一般非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋上，驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置就是半軸，這時(shí)半軸將差速器半鈾齒輪與輪轂連接起來(lái)。在裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋上，半軸將半軸齒輪與輪邊減速器的主動(dòng)齒輪連接起來(lái)。半浮式半軸具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)。主要用于質(zhì)量較小，使用條件好，承載負(fù)荷也不大的轎車和輕型載貨汽車。3/4 浮式半軸，因其側(cè)向力引起彎矩使軸承有歪斜的趨勢(shì)，這將急劇降低軸承的壽命，故未得到推廣。全浮式半軸廣泛應(yīng)用于輕型以上的各類汽車上，本設(shè)計(jì)采用此種半軸。4.橋殼驅(qū)動(dòng)橋橋殼是汽車上的主要零件之一，非斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)橋的橋殼起著支承汽車荷重的作用，并將載荷傳給車輪。作用在驅(qū)動(dòng)車輪上的牽引力、制動(dòng)力、側(cè)向力和垂向力也是經(jīng)過(guò)橋殼傳到懸掛及車架或車廂上。因此橋完既是承載件又是傳力件，同時(shí)它又是主減速器、差速器及驅(qū)動(dòng)車輪傳動(dòng)裝置（如半軸）的外殼。在汽車行駛過(guò)程中，橋殼承受繁重的載荷，設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮在動(dòng)載荷下橋殼有足夠的強(qiáng)度和剛度。為了減小汽車的簧下質(zhì)量以利于降低動(dòng)載荷、提高汽車的行駛平順性，在保證強(qiáng)度和剛度的前提下應(yīng)力求減小橋殼的質(zhì)量。橋殼還應(yīng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便以利于降低成本。其結(jié)構(gòu)還應(yīng)保證主減速器的拆裝、調(diào)整、維修和保養(yǎng)方便。在選擇橋殼的結(jié)構(gòu)型式時(shí)，還應(yīng)考慮汽車的類型、使用要求、制造條件、材料供應(yīng)等。結(jié)構(gòu)形式分類：可分式、整體式、組合式。按制造工藝不同分類：鑄造式——強(qiáng)度、剛度較大，但質(zhì)量大，加工面多，制造工藝復(fù)雜，用于中重型越野車，本設(shè)計(jì)采用鑄造橋殼。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)6鋼板焊接沖壓式——質(zhì)量小，材料利用率高，制造成本低，適于大量生產(chǎn)，轎車和中小型貨車，部分重型汽車。1.3 設(shè)計(jì)主要內(nèi)容本設(shè)計(jì)為 SX2190 重型汽車后驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)與研究，要求完成(1)查閱資料了解 SX2190 重型汽車驅(qū)動(dòng)橋研究現(xiàn)狀及發(fā)展歷史，知道本課題研究的意義(2)分析各種汽車驅(qū)動(dòng)橋的工作原理和優(yōu)缺點(diǎn)(3)驅(qū)動(dòng)橋和主減速器、差速器、半軸、驅(qū)動(dòng)橋橋殼和差速鎖結(jié)構(gòu)形式的選擇(4)主減速器參數(shù)的選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算(5)差速器和差速鎖、半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算(6)驅(qū)動(dòng)橋橋殼受力分析和強(qiáng)度計(jì)算(7)設(shè)計(jì) SX2190 重型汽車驅(qū)動(dòng)橋、CAD 繪制裝配圖、零件圖1.4 設(shè)計(jì)的目的和意義現(xiàn)代的驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)是傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的深入、豐富和發(fā)展，而非獨(dú)立于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的全新設(shè)計(jì)。以理論為指導(dǎo)、以計(jì)算機(jī)為輔助，是現(xiàn)代設(shè)計(jì)的主要特征。利用這種方法指導(dǎo)設(shè)計(jì)可以減少經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)的盲目性和隨意性，提高設(shè)計(jì)的主動(dòng)性、科學(xué)性和精確性。以便為廣大消費(fèi)者生產(chǎn)出質(zhì)量好，操作簡(jiǎn)便，價(jià)格便宜適合中國(guó)國(guó)情，包括道路條件和經(jīng)濟(jì)條件的車輛，滿足廣大消費(fèi)者的要求。重型汽車在當(dāng)今社會(huì)發(fā)展建設(shè)中充當(dāng)了很重要的角色，驅(qū)動(dòng)橋在整車中十分重要，設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、造價(jià)低廉的驅(qū)動(dòng)橋能大大降低整車生產(chǎn)的總成本，推動(dòng)汽車經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。通過(guò)對(duì)本課題的研究，了解關(guān)于驅(qū)動(dòng)橋相關(guān)的知識(shí)。驅(qū)動(dòng)橋作為汽車四大總成之一，它的性能的好壞直接影響整車性能，而對(duì)于載重汽車顯得尤為重要。當(dāng)采用大功率發(fā)動(dòng)機(jī)輸出大的轉(zhuǎn)矩以滿足目前載重汽車的快速、重載的高效率、高效益的需要時(shí)，必須要搭配一個(gè)高效、可靠的驅(qū)動(dòng)橋本課題的設(shè)計(jì)主要保證汽車在給定的條件下具有良好的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)給定參數(shù)設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋主減速器的減速形式，對(duì)驅(qū)動(dòng)橋總體進(jìn)行方案設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。另外，汽車驅(qū)動(dòng)橋涵蓋大量的機(jī)械零件、部件，因此驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)涉及的機(jī)械零部件及元件及為廣泛，通過(guò)對(duì)驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)，可以更好的學(xué)習(xí)并掌握現(xiàn)代汽車設(shè)計(jì)與機(jī)械設(shè)計(jì)的全面知識(shí)和技能。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)0第 2 章 設(shè)計(jì)方案的確定2.1 主減速比的計(jì)算主減速比對(duì)主減速器的結(jié)構(gòu)形式、輪廓尺寸、質(zhì)量大小以及當(dāng)變速器處于最高檔位時(shí)汽車的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性都有直接影響。 的選擇應(yīng)在汽車總體設(shè)計(jì)時(shí)和傳動(dòng)0i系統(tǒng)的總傳動(dòng)比一起由整車動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定?？衫迷诓煌南碌墓β势胶鈭D來(lái)計(jì)算對(duì)汽車動(dòng)力性的影響。通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系參數(shù)作最佳匹配的方法來(lái)選擇 值，可是汽車獲得最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。0i為了得到足夠的功率而使最高車速稍有下降，一般選得比最小值大 10%～25%，即按下式選擇：=0.377 =0.377×0.538×2400/（80×1 ）=6.08 （2.1）0ighaprivnmx6.08+6.08（10%~25% ）=6.68~7.6 取 7.6 式中： ——車輪的滾動(dòng)半徑r=0.0254[ +（1- ）b]=0.538（m） 輪輞直徑 d=20 英寸輪輞寬度 b=11r2d?英寸， =0.05；——變速器最高檔傳動(dòng)比 1.0（為直接檔） 。 ghi2.2 主減速器結(jié)構(gòu)方案的確定（1）主減速器齒輪的類型 螺旋錐齒輪傳動(dòng)效率高，還能承受大的載荷，而且工作平穩(wěn)，即使在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)其噪聲和振動(dòng)也是很小的。本次設(shè)計(jì)采用螺旋錐齒輪 [4]。（2）主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承形式及安裝方式的選擇本次設(shè)計(jì)選用： 主動(dòng)錐齒輪：懸臂式支撐（圓錐滾子軸承）從動(dòng)錐齒輪：騎馬式支撐（圓錐滾子軸承）（3）從動(dòng)錐齒輪的支承方式和安裝方式的選擇從動(dòng)錐齒輪的兩端支承多采用圓錐滾子軸承，安裝時(shí)應(yīng)使它們的圓錐滾子大端相向朝內(nèi)，而小端相向朝外。為了防止從動(dòng)錐齒輪在軸向載荷作用下的偏移，圓錐滾子軸承應(yīng)用兩端的調(diào)整螺母調(diào)整。主減速器從動(dòng)錐齒輪采用無(wú)輻式結(jié)構(gòu)并用細(xì)牙螺釘以精度較高的緊配固定在差速器殼的凸緣上 [5]。（4）主減速器的軸承預(yù)緊及齒輪嚙合調(diào)整黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)1支承主減速器的圓錐滾子軸承需預(yù)緊以消除安裝的原始間隙、磨合期間該間隙的增大及增強(qiáng)支承剛度。分析可知，當(dāng)軸向力于彈簧變形呈線性關(guān)系時(shí)，預(yù)緊使軸向位移減小至原來(lái)的 1/2。預(yù)緊力雖然可以增大支承剛度，改善齒輪的嚙合和軸承工作條件，但當(dāng)預(yù)緊力超過(guò)某一理想值時(shí)，軸承壽命會(huì)急劇下降。主減速器軸承的預(yù)緊值可取為以發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩時(shí)換算所得軸向力的 30％。主動(dòng)錐齒輪軸承預(yù)緊度的調(diào)整采用調(diào)整螺母（利用叉形凸緣實(shí)現(xiàn)） ，從動(dòng)錐齒輪軸承預(yù)緊度的調(diào)整采用調(diào)整螺母。（5）主減速器的減速形式 主減速器的減速形式分為單級(jí)減速、雙級(jí)減速、單級(jí)貫通、雙級(jí)貫通、主減速及輪邊減速等。減速形式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，有時(shí)也與制造廠的產(chǎn)品系列及制造條件有關(guān)，但它主要取決于由動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性等整車性能所要求的主減速比的大小及驅(qū)動(dòng)橋下的離地間隙、驅(qū)動(dòng)橋的數(shù)目及布置形式等。本次設(shè)計(jì)采用雙級(jí)減速，主要從傳動(dòng)比及它是載重量超過(guò) 10t 的重型越野車和保證離地間隙上考慮。2.3 差速器結(jié)構(gòu)方案的確定差速器的結(jié)構(gòu)型式選擇，應(yīng)從所設(shè)計(jì)汽車的類型及其使用條件出發(fā)，以滿足該型汽車在給定的使用條件下的使用性能要求。本次設(shè)計(jì)選用：普通錐齒輪式差速器，因?yàn)樗Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作平穩(wěn)可靠，適用于本次設(shè)計(jì)的汽車驅(qū)動(dòng)橋。2.4 半軸型式的確定半軸根據(jù)其車輪端的支撐方式不同，可分為半浮式 3/4 浮式和全浮式三種形式。 3/4 浮式半軸，因其側(cè)向力引起彎矩使軸承有歪斜的趨勢(shì)，這將急劇降低軸承的壽命，故未得到推廣。全浮式半軸廣泛應(yīng)用于輕型以上的各類汽車上。本次設(shè)計(jì)選擇全浮式半軸。2.5 橋殼型式的確定驅(qū)動(dòng)橋殼的主要功用是支撐汽車質(zhì)量，并承受由車輪傳來(lái)的路面反力和反力矩，并經(jīng)懸架傳給車架（或車身） ；它又是主減速器，差速器，半軸的裝配基本。整體式橋殼的特點(diǎn)是整個(gè)橋殼是一根空心梁，橋殼和主減速器殼為兩體。它具有強(qiáng)度和剛度較大，主減速器拆裝調(diào)整方便等優(yōu)點(diǎn)鑄造式橋殼強(qiáng)度、剛度較大多用于重型貨車。本次設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)橋殼就選用鑄造式整體式橋殼。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)22.6 本章小結(jié)本章首先確定了主減速比，以方便確定其它參數(shù)。對(duì)主減速器型式確定中主要從主減速器齒輪的類型、主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承形式及安裝方式的選擇、從動(dòng)錐齒輪的支承方式和安裝方式的選擇、主減速器的軸承預(yù)緊及齒輪嚙合調(diào)整及主減速器的減速形式上得以確定從而逐步給出驅(qū)動(dòng)橋各個(gè)總成的基本結(jié)構(gòu)，分析了驅(qū)動(dòng)橋各總成結(jié)構(gòu)組成。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)0第 3 章 主減速器設(shè)計(jì)3.1 主減速齒輪計(jì)算載荷的確定通常是將發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩配以傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比時(shí)和驅(qū)動(dòng)車輪打滑時(shí)這兩種情況下作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩（ ）的較小者，作為載貨汽車計(jì)算中用?jeT,以驗(yàn)算主減速器從動(dòng)齒輪最大應(yīng)力的計(jì)算載荷。即/n=8970.345 （ ） （3.1） TTLej Ki????0max mN?=8834.02（ ） （3.2） BrjiG??2?式中： ——發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 1070 ；maxeT?——由發(fā)動(dòng)機(jī)到所計(jì)算的主加速器從動(dòng)齒輪之間的傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比；Li=TLi01maxax0(cosin)rtgTGf??????根據(jù)同類型車型的變速器傳動(dòng)比選取 =2.251i——上述傳動(dòng)部分的效率，取 =0.9；T?T——超載系數(shù)，取 =1.0；0K0Kn——驅(qū)動(dòng)橋數(shù)目 3；——汽車滿載時(shí)驅(qū)動(dòng)橋給水平地面的最大負(fù)荷，N；但后橋來(lái)說(shuō)還應(yīng)考慮到2G汽車加速時(shí)負(fù)荷增大量，可初取：=18500×9.8×30%=54390N2——分別為由所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪到驅(qū)動(dòng)輪之間的傳動(dòng)效率和減LBi,?速比，分別取 0.98 和 3.38。由式（3.1） ，式（3.2）求得的計(jì)算載荷，是最大轉(zhuǎn)矩而不是正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩，不能用它作為疲勞損壞依據(jù)。對(duì)于公路車輛來(lái)說(shuō)，使用條件較非公路用車輛穩(wěn)定，其正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩是根據(jù)所謂平均牽引力的值來(lái)確定的，即主加速器的平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩為= =3435.45（ ） （3.3jmT)()(PHRLBrTaffniG????mN?）式中： ——汽車滿載總重 18500×9.8N；aG黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)1——所牽引的掛車滿載總重，N，僅用于牽引車取 =0；TG TG——道路滾動(dòng)阻力系數(shù)，越野車通常取 0.020～0.035，可初取 =0.025；Rf Rf——汽車正常使用時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)。越野車通常取 0.09～0.30，可H初取 =0.10；Hf——汽車性能系數(shù)Pf])(195.06[maxeTPGf ???（3.4）當(dāng) =46.8616 時(shí)，取 =0max)(195.0eTG?Pf3.2 主減速器齒輪參數(shù)的選擇（1）齒數(shù)的選擇 對(duì)于普通雙級(jí)主減速器，由于第一級(jí)的減速比 i01 比第二級(jí)的i02 小些（通常 i01/ i02≈1.4～2.0），這時(shí)，第一級(jí)主動(dòng)錐齒輪的齒數(shù) z1 可選的較大，約在 9～15 范圍內(nèi)。第二級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)的齒數(shù)和，可選在 68±10 的范圍內(nèi)。（2）節(jié)圓直徑地選擇 根據(jù)從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩（見(jiàn)式 3.2，式 3.3 并取兩者中較小的一個(gè)為計(jì)算依據(jù)）按經(jīng)驗(yàn)公式選出：=268.7~330.8mm 322jdTK??（3.5）式中： ——直徑系數(shù)，取 =13～16；2dK2dK——計(jì)算轉(zhuǎn)矩， ，取 ， 較小的。jTmN?jTje計(jì)算得， =268.7～330.8mm ，初取 =270mm。2 2（3）齒輪端面模數(shù)的選擇 選定后，可按式 算出從動(dòng)齒輪大端模數(shù)，d2/zdm?并用下式校核= 7.94mm 取 8mm 3tmjKT??（4）齒面寬的選擇 汽車主減速器螺旋錐齒輪齒面寬度推薦為：F=0.155 =41.85mm，可初取 F =42mm。2d2（5）螺旋錐齒輪螺旋方向 一般情況下主動(dòng)齒輪為左旋，從動(dòng)齒輪為右旋，以使二齒輪的軸向力有互相斥離的趨勢(shì)。（6）螺旋角的選擇 螺旋角應(yīng)足夠大以使 1.25。因 愈大傳動(dòng)就愈平穩(wěn)噪?FmF聲就愈低。螺旋角過(guò)大時(shí)會(huì)引起軸向力亦過(guò)大，因此應(yīng)有一個(gè)適當(dāng)?shù)姆秶?。在一般機(jī)黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)2械制造用的標(biāo)準(zhǔn)制中，螺旋角推薦用 35°。3.3 主減速器螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算與強(qiáng)度計(jì)算3.3.1 主減速器螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算主減速器圓弧齒螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算 雙重收縮齒的優(yōu)點(diǎn)在于能提高小齒輪粗切工序。雙重收縮齒的齒輪參數(shù)，其大、小齒輪根錐角的選定是考慮到用一把實(shí)用上最大的刀頂距的粗切刀，切出沿齒面寬方向正確的齒厚收縮來(lái)。當(dāng)大齒輪直徑大于刀盤半徑時(shí)采用這種方法是最好的。主減速器錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算見(jiàn)表 3.1。表 3.1 主減速器錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算用表序號(hào) 項(xiàng) 目 計(jì) 算 公 式 計(jì) 算 結(jié) 果1 主動(dòng)齒輪齒數(shù) 1z152 從動(dòng)齒輪齒數(shù) 2 343 模數(shù) m8㎜4 齒面寬 b=42㎜2b5 工作齒高 Hhg1?13.6㎜?gh6 全齒高 2 =15㎜7 法向壓力角 ?=22.5°?8 軸交角 ?=90°?9 節(jié)圓直徑 =dmz120㎜?1d=272㎜210 節(jié)錐角arctan?1?21=90°-2=23.8°1?=66.2211 節(jié)錐距 A = 1sin?d=02iA =148.66㎜012 周節(jié) t=3.1416 mt=25.1328㎜13 齒頂高21agah??k2 =9.192mm1ah=4.408mm214 齒根高 =fa=5.912mm1f=10.696mm215 徑向間隙 c= gh?c=1.504㎜16 齒根角 0arctnAff??=2.28°1f?=4.12°2黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)3序號(hào) 項(xiàng) 目 計(jì) 算 公 式 計(jì) 算 結(jié) 果17 面錐角 ；21fa????12fa????=27.92°a=68.48°218 根錐角=ff?=22=21.52°f=62.08°219 齒頂圓直徑11cos?aahd=22?=136.8㎜1ad=275.6㎜220 節(jié)錐頂點(diǎn)止齒輪外緣距離11inakA??2dk2s?h=132㎜1kA=57㎜221 理論弧齒厚 1tsmSk?2 =25.27mm1s=11.52mm222 齒側(cè)間隙 B=0.305～0.406 0.356mm23 螺旋角 ?=35°?3.3.2 主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算在完成主減速器齒輪的幾何計(jì)算之后，應(yīng)對(duì)其強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，以保證其有足夠的強(qiáng)度和壽命以及安全可靠性地工作。在進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算之前應(yīng)首先了解齒輪的破壞形式及其影響因素。螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算：（1）主減速器螺旋錐齒輪的強(qiáng)度計(jì)算①單位齒長(zhǎng)上的圓周力FPp?（3.6）式中： ——單位齒長(zhǎng)上的圓周力，N/mm;pP——作用在齒輪上的圓周力， N，按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 和最大附著力矩兩maxeT種載荷工況進(jìn)行計(jì)算；按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩計(jì)算時(shí)：=5273.578834.02N/mm Fdipge??2103max（3.7）黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)4按最大附著力矩計(jì)算 =5122.87 FdrGp??2103?/Nm（3.8）雖然附著力矩產(chǎn)生的 p 很大，但由于發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的限制 p 最大只有8834.02N/mm可知，校核成功。②輪齒的彎曲強(qiáng)度計(jì)算。汽車主減速器螺旋錐齒輪輪齒的計(jì)算彎曲應(yīng)力為)/(2mNw?JmzFKTvSjw????20312?（3.9）式中： ——超載系數(shù) 1.0；0K——尺寸系數(shù) = =0.749；s sK4.25m——載荷分配系數(shù) 1.1~1.25；m——質(zhì)量系數(shù)，對(duì)于汽車驅(qū)動(dòng)橋齒輪，檔齒輪接觸良好、節(jié)及徑向跳動(dòng)精vK度高時(shí)，取 1；J——計(jì)算彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，見(jiàn)圖 3.1， 。210.3,.5J?黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)5圖 3.1 彎曲計(jì)算用綜合系數(shù) J作用下： 從動(dòng)齒輪上的應(yīng)力 =455.37MPa700MPa；jeT2w?作用下： 從動(dòng)齒輪上的應(yīng)力 =125.36MPa210.9MPa；jm '當(dāng)計(jì)算主動(dòng)齒輪時(shí)， /Z 與從動(dòng)相當(dāng)，而 ，故 ， jT12J?1w?2'1w'2?綜上所述，故所計(jì)算的齒輪滿足彎曲強(qiáng)度的要求。汽車主減速器齒輪的損壞形式主要時(shí)疲勞損壞，而疲勞壽命主要與日常行駛轉(zhuǎn)矩即平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩 有關(guān)， 只能用來(lái)檢驗(yàn)最大應(yīng)力，不能作為疲勞壽命的計(jì)jmjmje或算依據(jù)。（2）輪齒的接觸強(qiáng)度計(jì)算 螺旋錐齒輪齒面的計(jì)算接觸應(yīng)力 （MPa）為：j?JFKTdCvfmsjpj ????301102?（3.10）式中： ——材料的彈性系數(shù)，對(duì)于鋼制齒輪副取 232.6 ；pC N/21=1， =1， =1.1， =1；0KsmsK——表面質(zhì)量系數(shù)，對(duì)于制造精確的齒輪可取 1；fJ—— 計(jì)算應(yīng)力的綜合系數(shù)， =0.1232，見(jiàn)圖 3.2 所示。2J黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)6=2238.44MPa =3435.45MPa jm?jm][?=3617.09MPa =8970.345MPa，故符合要求、校核合理。jeje圖 3.2 接觸強(qiáng)度計(jì)算綜合系數(shù) J3.4 主減速器齒輪的材料及熱處理汽車驅(qū)動(dòng)橋主減速器的工作相當(dāng)繁重，與傳動(dòng)系其他齒輪比較，它具有載荷大、工作時(shí)間長(zhǎng)、載荷變化多、帶沖擊等特點(diǎn)。其損壞形式主要有齒根彎曲折斷、齒面疲勞點(diǎn)蝕（剝落） 、磨損和擦傷等。據(jù)此對(duì)驅(qū)動(dòng)橋齒輪的材料及熱處理應(yīng)有以下要求：（1）具有高的彎曲疲勞強(qiáng)度和接觸疲勞強(qiáng)度以及較好的齒面耐磨性，故齒表面應(yīng)有高的硬度；（2）輪齒芯部應(yīng)有適當(dāng)?shù)捻g性以適應(yīng)沖擊載荷，避免在沖擊載荷下輪齒根部折斷；（3）鋼材的鍛造、切削與熱處理等加工性能良好，熱處理變形小或變形規(guī)律性易控制，以提高產(chǎn)品質(zhì)量、減少制造成本并降低廢品率；（4）選擇齒輪材料的合金元素時(shí)要適應(yīng)我國(guó)的情況。例如:為了節(jié)約鎳、鉻等我國(guó)發(fā)展了以錳、釩、硼、鈦、鉬、硅為主的合金結(jié)構(gòu)鋼系統(tǒng)。汽車主減速器和差速器圓錐齒輪與雙曲面齒輪目前均用滲碳合金鋼制造。常用的鋼號(hào) ， ，及 ，在本設(shè)計(jì)中采用了CrMnorTi2,0MnVBrNio20, TiBn20。n2用滲碳合金鋼制造齒輪，經(jīng)滲碳、淬火、回火后，齒輪表面硬度可高達(dá)HRC58～64，而芯部硬度較低，當(dāng) m≤8 時(shí)為 HRC32～45。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)7對(duì)于滲碳深度有如下的規(guī)定：當(dāng)端面模數(shù) m≤5 時(shí)，為 0.9～1.3mm。由于新齒輪潤(rùn)滑不良，為了防止齒輪在運(yùn)行初期產(chǎn)生膠合、咬死或擦傷，防止早期磨損，圓錐齒輪與雙曲面齒輪副草熱處理及精加工后均予以厚度為0.005～0.010～0.020mm 的磷化處理或鍍銅、鍍錫。這種表面鍍層不應(yīng)用于補(bǔ)償零件的公差尺寸，也不能代替潤(rùn)滑。對(duì)齒面進(jìn)行噴丸處理有可能提高壽命達(dá) 25％。對(duì)于滑動(dòng)速度高的齒輪，為了提高其耐磨性進(jìn)行滲硫處理。滲硫處理時(shí)溫度低，故不會(huì)引起齒輪變形。滲硫后摩擦系數(shù)可顯著降低，故即使?jié)櫥瑮l件較差，也會(huì)防止齒輪咬死、膠合和擦傷等現(xiàn)象產(chǎn)生。3.5 主減速器軸承的計(jì)算設(shè)計(jì)時(shí)，通常是先根據(jù)主減速器的結(jié)構(gòu)尺寸初步確定軸承的型號(hào)，然后驗(yàn)算軸承壽命。影響軸承壽命的主要外因是它的工作載荷及工作條件，因此在驗(yàn)算軸承壽命之前，應(yīng)先求出作用在齒輪上的軸向力、徑向力、圓周力，然后再求出軸承反力，以確定軸承載荷。(1)作用在主減速器主動(dòng)齒輪上的力齒面寬中點(diǎn)的圓周力 P 為mdTP2?（3.11）式中：T——作用在該齒輪上的轉(zhuǎn)矩。主動(dòng)齒輪的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 ；dT1——該齒輪齒面寬中點(diǎn)的分度圓直徑。md注：汽車在行駛過(guò)程中，由于變速器檔位的改變，且發(fā)動(dòng)機(jī)也不盡處于最大轉(zhuǎn)矩狀態(tài)，因此主減速器齒輪的工作轉(zhuǎn)矩處于經(jīng)常變化中。實(shí)踐表明，軸承的主要損壞形式是疲勞損傷，所以應(yīng)按輸入的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩進(jìn)行計(jì)算。作用在主減速器主動(dòng)錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 可按下式求得：dT13 354322311max )10)10()0([ TgTgTge fiffiffifT ??????? ⅣⅡ （?（3.12）式中： ——變速器Ⅰ，Ⅱ， ，Ⅴ檔使用率為421,,ggff? ?1％，3％，5％，16％，75％；——變速器的傳動(dòng)比為 7.64，4.27，2.61，1.59，1.00；ⅤⅡⅠ ，， ggii?,黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)8——變速器處于Ⅰ，Ⅱ， ，Ⅴ檔時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩利用率421,,TTff? ?50％，60％，70％，70％，60％。對(duì)于螺旋錐齒輪=233.57（mm） 22sin?Fdm??（3.13）=103.04（mm） 211Zm（3.14）式中： ——主、從動(dòng)齒輪齒面寬中點(diǎn)的分度圓直徑；md21,——從動(dòng)齒輪齒面寬F——從動(dòng)齒輪的節(jié)錐角 66.2 ；2??計(jì)算得： =22145.12NP螺旋錐齒輪的軸向力與徑向力主動(dòng)齒輪的螺旋方向?yàn)樽?；旋轉(zhuǎn)方向?yàn)轫槙r(shí)針：=18707.56（N ） )cosinsi(tancos 111 ?????????A（3.16） =4001.06（N） )sincs(tacos111 ?????????PR（3.17）從動(dòng)齒輪的螺旋方向?yàn)橛遥?4001.06（N） )cosinsi(tancos 222 ?????????PA（3.18）=18707.56（N） )sicos(tacs 222 ?????R（3.19）式中： ——齒廓表面的法向壓力角 22.5 ；??——主、從動(dòng)齒輪的節(jié)錐角 23.8 ，66.2 。21,? ?（2）主減速器軸承載荷的計(jì)算 軸承的軸向載荷，就是上述的齒輪軸向力。而軸承的徑向載荷則是上述齒輪徑向力、圓周力及軸向力這三者所引起的軸承徑向支承反力的向量和。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸、支承型試和軸承位置已確定，并算出齒輪的徑黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)9向力、軸向力及圓周力以后，則可計(jì)算出軸承的徑向載荷。①懸臂式支承主動(dòng)錐齒輪的軸承徑向載荷 如圖 3.3（a）所示軸承 A、B 的徑向載荷為=10957（N） 212)5.0()1mAdbRPaR???（3.20）=13368.21（N） 212).()mBAc（3.21）（a） （b） 圖 3.3 主減速器軸承的布置尺寸其尺寸為：懸臂式支撐的主動(dòng)齒輪 a=101.5，b=51，c=152.5;式中： ——齒面寬中點(diǎn)處的圓周力；P——主動(dòng)齒輪的軸向力；A——主動(dòng)齒輪的徑向力；R——主動(dòng)齒輪齒面寬中點(diǎn)的分度圓直徑。md1②雙級(jí)減速器的從動(dòng)齒輪的軸承徑向載荷軸承 C、D 的徑向載荷分別為=6521.25（N） 222 ]'[]'Re)'(5.0[1 fPefdAgRmC ????（3.22）=3021.85（N） 222 ]'[]')'(.[ kckcmD（3.23）黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)10式中： ——齒面寬中點(diǎn)處的圓周力；P——從動(dòng)齒輪的軸向力；A——從動(dòng)齒輪的徑向力；R——第二級(jí)減速斜齒圓柱齒輪的圓周力、軸向力和徑向力；','——第二級(jí)減速主動(dòng)齒輪的節(jié)圓直徑；d——從動(dòng)齒輪齒面寬中點(diǎn)的分度圓直徑。m2'2'dTP?（3.24） ?tan'A（3.25） ?cos/t'PR?（3.26）式中： ——計(jì)算轉(zhuǎn)矩；T——斜齒圓柱齒輪的螺旋角；?——法向壓力角。?3.6 主減速器的潤(rùn)滑主加速器及差速器的齒輪、軸承以及其他摩擦表面均需潤(rùn)滑，其中尤其應(yīng)注意主減速器主動(dòng)錐齒輪的前軸承的潤(rùn)滑，因?yàn)槠錆?rùn)滑不能靠潤(rùn)滑油的飛濺來(lái)實(shí)現(xiàn)。為此，通常是在從動(dòng)齒輪的前端靠近主動(dòng)齒輪處的主減速殼的內(nèi)壁上設(shè)一專門的集油槽，將飛濺到殼體內(nèi)壁上的部分潤(rùn)滑油收集起來(lái)再經(jīng)過(guò)近油孔引至前軸承圓錐滾子的小端處，由于圓錐滾子在旋轉(zhuǎn)時(shí)的泵油作用，使?jié)櫥陀蓤A錐滾子的下端通向大端，并經(jīng)前軸承前端的回油孔流回驅(qū)動(dòng)橋殼中間的油盆中，使?jié)櫥偷玫窖h(huán)。這樣不但可使軸承得到良好的潤(rùn)滑、散熱和清洗，而且可以保護(hù)前端的油封不被損壞。為了保證有足夠的潤(rùn)滑油流進(jìn)差速器，有的采用專門的倒油匙。為了防止因溫度升高而使主減速器殼和橋殼內(nèi)部壓力增高所引起的漏油，應(yīng)在主減速器殼上或橋殼上裝置通氣塞，后者應(yīng)避開(kāi)油濺所及之處。加油孔應(yīng)設(shè)置在加油方便之處，油孔位置也決定了油面位置。放油孔應(yīng)設(shè)在橋殼最低處，但也應(yīng)考慮到汽車在通過(guò)障礙時(shí)放油塞不易被撞掉。3.7 本章小結(jié)本章根據(jù)所給參數(shù)確定了主減速器的參數(shù)，對(duì)主減速器齒輪計(jì)算載荷的計(jì)算、齒輪參數(shù)的選擇，螺旋錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算與強(qiáng)度計(jì)算并對(duì)主減速器齒輪的材料及黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)11熱處理，軸承的預(yù)緊，主減速器的潤(rùn)滑等做了必要的交待。選擇了機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械制造的標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)12第 4 章 差速器設(shè)計(jì)4.1 概述根據(jù)汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)的要求和實(shí)際的車輪、道路的特征，為了消除由于左右車輪在運(yùn)動(dòng)學(xué)上的不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生的弊病，汽車左右驅(qū)動(dòng)輪間都有差速器，保證了汽車驅(qū)動(dòng)橋兩側(cè)車輪在行程不等時(shí)具有以下不同速度旋轉(zhuǎn)的特性，從而滿足了汽車行駛運(yùn)動(dòng)學(xué)的要求。4.2 差速器的作用差速器作用：分配兩輸出軸轉(zhuǎn)矩，保證兩輸出軸有可能以不同角速度轉(zhuǎn)動(dòng)。 本次設(shè)計(jì)選用的普通錐齒輪式差速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作平穩(wěn)可靠，適用于本次設(shè)計(jì)的汽車驅(qū)動(dòng)橋。4.3 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器設(shè)計(jì)中采用的普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器（如圖 4.1）由差速器左殼為整體式，圖 4.1 中央為普通對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器2 個(gè)半軸齒輪，4 個(gè)行星齒輪，行星齒輪軸，半軸齒輪以及行星齒輪墊片等組成。由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作平穩(wěn)、制造方便、用在公路汽車上也很可靠等優(yōu)點(diǎn)，所以本設(shè)計(jì)采用該結(jié)構(gòu)。由于差速器殼是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上，故在確定主減速器從動(dòng)齒輪尺寸時(shí)，應(yīng)考慮差速器的安裝。差速器的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒及主動(dòng)齒輪導(dǎo)向軸承支座的限制。普通圓錐齒輪差速器的工作原理圖，如圖 4.2 所示。黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)13圖 4.2 普通圓錐齒輪差速器的工作原理圖4.3.1 差速器齒輪的基本參數(shù)選擇（1）行星齒輪數(shù)目的選擇 重型貨車多用 4 個(gè)行星齒輪。（2）行星齒輪球面半徑 （mm）的確定 圓錐行星齒輪差速器的尺寸通常決定BR于行星齒輪背面的球面半徑 ，它就是行星齒輪的安裝尺寸，實(shí)際上代表了差速器圓錐齒輪的節(jié)錐距，在一定程度上表征了差速器的強(qiáng)度。球面半徑可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定：=53.75（mm） 3jBTKR?（4.1）圓整取 =54mmBR式中： ——行星齒輪球面半徑系數(shù)，2.52～2.99，對(duì)于有 4 個(gè)行星輪的重型汽車取K小值，取 2.6；確定后，即根據(jù)下式預(yù)選其節(jié)錐距：B=（0.98～0.99） =52.92～53.46mm 取 54mm 0ABR（4.2）（3）行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇 為了得到較大的模數(shù)從而使齒輪有較高的強(qiáng)度，應(yīng)使行星齒輪的齒數(shù)盡量少，但一般不應(yīng)少于 10。半軸齒輪的齒數(shù)采用14～25。半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比多在 1.5～2 范圍內(nèi)。取 =11， =20。1z2黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)14在任何圓錐行星齒輪式差速器中，左、右兩半軸齒輪的齒數(shù) 之和，必須RLz2,能被行星齒輪的數(shù)目 n 所整除，否則將不能安裝，即應(yīng)滿足：=11 nzrL2?（4.3）（4）差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 先初步求出行星齒輪和半軸齒輪的節(jié)錐角 ：21,?;19.6arctn;81.2arctn1211 ????zz?（4.4）式中： ——行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)。21,z再根據(jù)下式初步求出圓錐齒輪的大端模數(shù)：=4.73 2010sinsi2??zAzm?（4.5）取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) 5；式中： 在前面已初步確定。210,zA算出模數(shù)后，節(jié)圓直徑 d 即可由下式求得：mzdmz95;5221 ??（4.6）（5）壓力角 目前汽車差速器齒輪大都選用 的壓力角，齒高系數(shù)為?'30?0.8，最少齒數(shù)可減至 10，并且再小齒輪（行星齒輪）齒頂不變尖的情況下還可由切相修正加大半軸齒輪齒厚，從而使行星齒輪與半軸齒輪趨于等強(qiáng)度。（6）行星齒輪安裝孔直徑 及其深度 L 的確定 行星齒輪安裝孔 與行星齒輪名? ?義直徑相同，而行星齒輪安裝孔的深度 L 就是行星齒輪在其軸上的支承長(zhǎng)度。=30（mm） ?1.?L nlTc??][10.32??=27.67 mm lC][.30（4.7）式中： 差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩 24942 ；0TmN?n——行星齒輪數(shù) 4；黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)15——行星齒輪支承面中點(diǎn)到錐頂?shù)木嚯x，mm. ， 是半軸齒輪齒面l '25.0dl?'寬中點(diǎn)處的直徑 =76， =38mm;2'28.0d?l[ ]——支承面的許用擠壓應(yīng)力，取為 69MPa.c?4.3.2 差速器齒輪的幾何尺寸計(jì)算與強(qiáng)度計(jì)算表 4.1 為汽車差速器用直齒錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算步驟，表中計(jì)算用的弧齒厚系數(shù) τ見(jiàn)圖 4.3。表 4.1 汽車差速器直齒錐齒輪的幾何尺寸計(jì)算表序號(hào) 項(xiàng) 目 計(jì) 算 公 式 及 結(jié) 果1 行星齒輪齒數(shù) 1?z2 半軸齒輪齒數(shù) 203 模數(shù) 5m4 齒面寬 =14mm03.AF5 齒工作高 =1.6m=8mmgh6 齒全高 h=1.788m+0.051=9mm7 壓力角 '32???8 軸交角 ?909 節(jié)圓直徑 mzdmzd95;521 ?10 節(jié)錐角 ;19.6arctn8.arctn1221???z??11 節(jié)錐距 A = 1si= =54mm0i12 周節(jié) t=3.1416m=15.7mm13 齒頂高' ' '122210.375.03;[.4].5()ghmhmZ??????14 齒根高 “' “'1122.78.;.8.9h?15 徑向間隙 05094gch????16 齒根角“ “121200artn3.6;arctn6.oAA???17 面錐角 02015. 4.8??? ?18 根錐角 11224;597RR????