數(shù)控銑床縱向進(jìn)給軸設(shè)_計(jì)
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數(shù)控機(jī)床 課程設(shè)計(jì) 題 目： 數(shù) 控 銑 床 縱 向 進(jìn) 給 軸 設(shè) 計(jì) 指導(dǎo)教師 ： 師 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 姓 名： 二零 一零 年七月 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 2 目 錄 課程設(shè)計(jì)任務(wù)要求 …………………………………… 3 設(shè) 計(jì)計(jì)算 ……………………………………………… 4 工作臺(tái)部件的裝配圖設(shè)計(jì) …………………………… 10 滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn) …………………… 12 計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度 …………………………… 14 驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選型與計(jì)算 …………………………… 16 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài) 析 …………………………… … 21 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的誤差計(jì)算與分析 …………………… 22 確定滾珠絲杠螺母副的精度等級(jí)和規(guī)格型號(hào) ……… 22 設(shè)計(jì)總結(jié) ……………………………………………… 23 參考文獻(xiàn) ……………………………………………… 23 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 3 課程設(shè)計(jì)任務(wù)要求 工作臺(tái)、工作和夾具的總質(zhì)量 m=920所受的重力W=10888N ），其中，工作臺(tái)的質(zhì)量 20所受的重力047N）；工作臺(tái)最大行程 90作臺(tái)快速移動(dòng)速度5000mm/作臺(tái)采用滾動(dòng)直線導(dǎo)軌，導(dǎo)軌的動(dòng)、靜摩擦系數(shù)均為 作臺(tái)的定位精度為 25μ m,重復(fù)定位精度為 8μ m；機(jī)床的工作壽 命為 20000h（即工作時(shí)間為 10 年）。 機(jī)床采用主軸伺服電動(dòng)機(jī)，額定功率 床采用端面銑刀進(jìn)行強(qiáng)力切削，銑刀直徑 D=125軸轉(zhuǎn)速 n=320r/削狀況如下表所示： 切削方式 進(jìn)給速度（ m/ 時(shí)間比例（ %） 備 注 強(qiáng)力切削 0 主電動(dòng)機(jī)滿(mǎn)功率條件下切削 一般切削 0 粗加工 精加工切削 1 50 精加工 快速進(jìn)給 15 10 空載條件下工作臺(tái)快速進(jìn)給 為了滿(mǎn)足以上技術(shù)要求，采用以下技術(shù)方案。 （ 1）工作臺(tái)工作面尺寸（寬度 ×長(zhǎng)度 ）確定為 4001200 （ 2）工作臺(tái)導(dǎo)軌采用滾動(dòng)直線導(dǎo)軌。 （ 3）對(duì)滾珠絲杠螺母副進(jìn)行預(yù)緊。 （ 4）采用伺服電 動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。 （ 5）采用錐環(huán)套筒聯(lián)軸器將伺服電動(dòng)機(jī)與滾珠絲杠直連。 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 4 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 設(shè)計(jì)計(jì)算 1．主切削力及其切削分力計(jì)算 （ 1）計(jì)算主切削力 根據(jù)已知條件，采用端面銑刀在主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速下進(jìn)行強(qiáng)力切削（銑刀直徑 D=125主軸具有最大扭矩并能傳遞主電動(dòng)機(jī)的全部功率，此時(shí)銑刀的切削速度為：V=60 1000= 3 1 2 5 2 2 06 0 1 0 0 0???m/s=s 若機(jī)械效率 η m=可以計(jì)算主切削力 103= 4?? 103N= 2）計(jì)算各切削分力。 工作臺(tái)縱向切削力 向切削力 c=v=（ 1）在切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力 此時(shí)導(dǎo)軌摩擦系數(shù) μ =得導(dǎo)軌緊固力 5N，則 μ（ W+c+ =(9016+75+= 刀 的 切 削 速度： V=s 主切削力： 向切削力 向切削力 直切削力 軌摩擦 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 5 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力 和導(dǎo)軌靜摩擦力 =μ（ W+=(9016+75)N=0==（ 1）計(jì)算最大軸向負(fù)載力 l +(= 2）計(jì)算最小軸向負(fù)載力 =1）確定滾珠絲杠的導(dǎo)程 據(jù)已知條件，取電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速 000~ 4000r/： L0= 150001 2000? )計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速和平均載荷 （ 1）估算在各種切削方式下滾珠絲杠的軸向載荷，見(jiàn)下表： 立式加工中心滾 珠絲杠的計(jì)算 切削方式 軸向載荷 /N 進(jìn)給速度 /（ m/ 時(shí)間比例 （ %） 備注 強(qiáng)力切削 0 般切削（粗加工） 0 0%細(xì)切削（精加工） 50 %移和鉆鏜定位 15 10 軌摩擦力 =軌靜摩擦力 大軸向負(fù)載力小軸向負(fù)載力 珠絲杠的導(dǎo)程 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 6 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算滾珠絲杠螺母副在各種切削方式下的轉(zhuǎn)速 0 0?? r/0r/0 0?? r/07/ r/0 0?? r/33r/0 0?? r/000r/ 3）計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速 121 .. 0 1 0 0 1 0 01 0 3 0 5 0 1 0( 8 0 1 0 7 1 3 3 2 0 0 0 ) / m i 0 1 0 0 1 0 0 1 0 03 0 6 / m i n ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ??（ 4）計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均載荷 3333 3 31 1 1 21223 3 3 33 3 3 3· · · + 0 1 0 0 1 0 08 0 1 0 1 0 7 3 0 1 3 3 5 0 2 0 0 0 1 01 3 5 8 . 2 1 3 6 2 . 5 5 1 5 8 . 8 2 9 0 . 9 13 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 0 3 0 6 1 0 01 3 5 8 . 2 1 0 . 0 2 6 3 6 2 . 5 5 0 . 1 0 4 1 5 8 . 8 2 0 . 2 1 7 9 0 . 9 1 0 . 6 5 44 1 4 . 9 7q n Fn n ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ??3）確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動(dòng)載荷 1）由預(yù)定工作時(shí)間計(jì) 算。根據(jù)載荷性質(zhì)，有輕微沖擊，取載荷系數(shù) 據(jù)初步選擇滾珠絲杠的精度等級(jí)為 2 級(jí)精度，取精度系數(shù) ；一般情況下可靠性應(yīng)達(dá)到 97%，故可靠性系數(shù) 強(qiáng)力切削時(shí)： 0r/般切削時(shí)： 07 r/細(xì)切削時(shí)： 33r/移和鉆鏜定位時(shí)： 000r/珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速 : 06r/珠絲杠螺母 副 的 平 均 載荷 : : 載 荷 系 數(shù)度系數(shù) 可靠性系數(shù) 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 7 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 60 1003 4 1 4 . 9 7 1 . 46 0 3 0 6 2 0 0 0 0 1 0 0 1 0 . 4 4?? ? ? ??N =）因?qū)L珠絲杠螺母副將實(shí)施預(yù)緊，所以可以估算最大軸向載荷。按預(yù)載選取預(yù)加載荷系數(shù) 3）確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動(dòng)載荷 取以上兩種結(jié)果的最大值，即 4）按精度要求確定允 許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 1）估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形。 已知工作臺(tái)的定位精度為 25μ m，重復(fù)定位精度為8μ m，根據(jù)公式及定位精度和重復(fù)定位精度的要求得 （ 1/3~1/2） ? 18μ m =（ 6~9） μ m （ 1/5~1/4） ? 25μ m=（ 5~μ m 取上述計(jì)算結(jié)果的較小值，即5μ m （ 2）估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 本工作臺(tái)（ 縱向進(jìn)給軸）滾 珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用一端固定、一端游動(dòng)的支承方式，滾珠絲杠螺母副的兩個(gè)固定支承之間的距離為 L=行程 +安全行程 +2? 余程 +螺母長(zhǎng)度 +支承長(zhǎng)度 ≈（ 程 +（ 25~30） 定動(dòng)載荷 大軸向載荷 定 額 定 動(dòng) 載荷，取兩者最大值 大軸向變形：5μ m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 8 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 ?。? L=行程 +30（ 590+30? 051 μ 0=m a . 9 1 1 0 5 10 . 0 7 8 0 . 0 7 85? ）初步確定滾珠絲 杠 螺母 副的規(guī)格型號(hào) 根據(jù)計(jì)算所行的 步選擇南京工藝裝備公司生產(chǎn)的 內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副，型號(hào)為： 公稱(chēng)直徑 本導(dǎo)程 定動(dòng)載荷 00a=30000N>滿(mǎn)足要求。 6）確定滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 ： 33? )確定滾珠絲杠螺母副支承用軸承的規(guī)格型號(hào) （ 1）計(jì)算軸承所承受的最大軸向載荷 個(gè)固定支承之間的距離： L=1051小螺紋底 稱(chēng)直徑 : 0本導(dǎo)程 : 0定動(dòng)載荷 : 0000N 絲杠底徑 : 緊力 : 大軸向載荷 : 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 9 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算軸承的預(yù)緊力 33? 3）計(jì)算軸承的當(dāng)量軸向載荷 m=（ N= 4）計(jì)算軸承的基本額定動(dòng)載荷 C。 已知軸承的工作轉(zhuǎn)速與滾珠絲杠的當(dāng)量轉(zhuǎn)速 同，取 n=06r/承的基本額定壽命 L=20000h，軸承所承受的軸向載荷 承的徑向載荷 a=為 得 徑向系數(shù) X、軸向系數(shù) Y 分別為 X=Y= 故 P=（ N ==3 60100 31 2 3 1 . 9 9 6 0 3 0 6 2 0 0 0 0100 ??N =承的預(yù)緊力 : 量軸向載荷 : 向載荷 向載荷 向系數(shù) X=向系數(shù) Y=量動(dòng)載荷： P=定動(dòng)載荷： C=控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 10 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 5）確定軸承的規(guī)格型號(hào)。 因?yàn)闈L珠絲杠螺母副擬采用一端固定、一端游動(dòng)的支承方式，所以將在固定端選用 60o角接觸球軸承組背對(duì)背安裝，以承受兩個(gè)方向的軸向力。由于滾珠絲杠的螺紋底徑 以選擇軸承的內(nèi)徑 0滿(mǎn)足滾珠絲杠結(jié)構(gòu)的需要。 選擇國(guó)產(chǎn) 60o角接觸球軸承兩件一組背對(duì)背安裝，型號(hào)為 7602064寸（內(nèi)徑 ? 外徑 ? 寬度）為 306216用油脂潤(rùn)滑。該軸承的預(yù)載荷能力 1450N，大于計(jì)算所得的軸承預(yù)緊力 油脂潤(rùn)滑狀態(tài)下的極限轉(zhuǎn)速為 2200r/于本機(jī)床滾珠絲杠的最高轉(zhuǎn)速 000r/滿(mǎn)足要求。該軸承的額定 動(dòng)載荷為 C′=26000N，而該軸承在 20000h 工作壽命下的基本額定動(dòng)載荷 C=也滿(mǎn)足要求。 工作臺(tái)部件的裝配圖設(shè)計(jì) 將以上計(jì)算結(jié)果用于工作臺(tái)（ X 軸）部件的裝配圖設(shè)計(jì)，其計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)附 圖 。 軸承的規(guī)格型號(hào) : 7602064寸： 內(nèi)徑 ? 外徑 ? 寬度 306216圖 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 11 滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn) 根據(jù) 數(shù)控銑床工 作臺(tái)計(jì)算簡(jiǎn)圖得滾珠絲杠螺母副的最大受壓長(zhǎng)度 27杠水平安裝時(shí)， ，查得 ，則得： 1 522110 =13 ? 2? 4 0927 ? =工作臺(tái)滾珠絲杠螺母副的最大軸向壓縮載荷小于其臨界壓縮載荷 值，故滿(mǎn)足要求。 由 數(shù)控銑床 工作臺(tái)計(jì)算簡(jiǎn)圖得滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算長(zhǎng)度 44彈性模量 E=105知材料密度 ρ = 1g? 105N/重力加速度g=103mm/全系數(shù) 表得與支承有關(guān)的系數(shù) λ = 滾珠絲杠的最小慣性矩為： I= 4264d?=7909珠絲杠的最小載面積為： A= 224d?= 以得： 臨界壓縮載荷： 大軸向壓縮載荷： 滿(mǎn)足要求 最小慣性矩： I=67909小載面積： A=控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 12 21 22602?=2 5 3256 0 3 . 9 2 7 2 . 1 1 0 6 7 9 0 9 9 . 8 1 02 3 . 1 4 9 4 4 7 . 8 1 0 9 2 3 . 5 4?? ? ? ? ?? ? ? ?r/5826r/工作臺(tái)滾珠絲杠螺母副的最高轉(zhuǎn)速為 2000r/小于其臨界轉(zhuǎn)速，故滿(mǎn)足要求。 查表得滾珠絲杠的額定動(dòng)載荷 0000N，軸向載荷 轉(zhuǎn)條件系數(shù)珠絲杠的轉(zhuǎn)速n=2000r/ 則得： L=3() 106=330000()1 3 5 8 1 ? 106r=109r 0060 2000??h=153416h 一般來(lái)講，在設(shè)計(jì)數(shù)控機(jī)床時(shí)，應(yīng)保證滾珠絲杠螺母副的總工作壽命 20000h，故滿(mǎn)足要求。 臨界轉(zhuǎn)速： 826r/高轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速： 000r/滿(mǎn)足要求 額定壽命： 53416h 總工作壽命： 20000h 故滿(mǎn)足要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 13 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度 （ 1）計(jì)算滾珠絲杠的拉壓剛度 本機(jī)床工作臺(tái)的絲杠支承方式為一端固定、一端游動(dòng)，由 數(shù)控銑床 工作臺(tái)計(jì)算簡(jiǎn)圖可知，滾珠絲杠的螺母中心至固定端支承中心的距離 a=珠絲杠具有最小拉壓剛度 224? 10102? 22102? m = m 當(dāng) a=01，滾珠絲杠螺母副具有最大拉壓剛度 224? 10102 22102? m = m 最小拉壓剛度 μm 最大拉壓剛度 μm 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 14 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算滾珠絲杠螺母副支承軸承的剛度 已知軸承接觸角 β =60o，滾動(dòng)體直徑 動(dòng) 體 個(gè) 數(shù) Z=17 ， 軸 承 的 最 大 軸 向 工 作 載 荷表得： 2? 253m a x s i F ?=2? 3 257 . 1 4 4 1 7 1 3 5 8 . 2 1 s i n 6 0? ? ?N/μ m =m （ 3）計(jì)算滾珠與滾道的接觸剛度 查表得滾珠絲杠的剛度 K=973N/μ m，額定動(dòng)載荷0000N，滾珠絲杠上所承受的最大軸向載荷 1()73? 131 3 5 8 ()0 0 0 0 0?N/μ m= m （ 4）計(jì)算進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的 綜合拉壓剛度 K。 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為 11 17N/μ m。 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小值 為 11 25N/μ m。 支承軸承的剛度 m 接觸剛度： m 綜合拉壓剛度的最大值： 33N/μ m 綜合拉壓剛度的最小值25N/μ m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 15 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 由 數(shù)控銑床工 作臺(tái)計(jì)算簡(jiǎn)圖可知，扭矩作用點(diǎn)之間的距離 268切模量 G=104珠絲杠的底徑 故得 42232 = 3 4 4 633 . 1 4 ( 3 4 . 3 1 0 ) 8 . 1 1 0 1 03 2 1 2 6 8 1 0??? ? ? ? ???N· m/m/動(dòng)電動(dòng)機(jī)的選型與計(jì)算 （ 1）計(jì)算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 已知滾珠絲杠的密度 ρ =10 故得 10L??=10 4? 4? 88+34? 9） 轉(zhuǎn)剛度： m/動(dòng)慣量： 控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 16 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 10L =10（ 64? 3）計(jì)算坐標(biāo)軸折算到電動(dòng)機(jī)軸上的移動(dòng)部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 已知機(jī)床執(zhí)行部件（即工作臺(tái)、工件和夾具）的總質(zhì)量 m=920動(dòng)機(jī)每轉(zhuǎn)一圈機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動(dòng)的距離 L=7.5 m m=m 則： JL=m 2()2L?=920? 2 4）計(jì)算加在電動(dòng)機(jī)軸上總的負(fù)載轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 r+L =（ （ 1）計(jì)算切削負(fù)載力矩 切 削 狀 態(tài) 下 坐 標(biāo) 軸 的 軸 向 負(fù) 載 力動(dòng)機(jī)每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件在軸 向移動(dòng)的距離 L=m = 給傳動(dòng)系統(tǒng)的總效率 η = = 1 3 5 8 0 7 52 3 0 ?N· m=m 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量： 動(dòng)部件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量： 載轉(zhuǎn)動(dòng)慣量： 削負(fù)載力矩： m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 17 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算摩擦負(fù)載力矩 在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的 軸向負(fù)載力（即為空載時(shí)的導(dǎo)軌摩擦力） = 02?= 9 0 0 7 52 3 0 ?N· m=m （ 3）計(jì)算由滾珠絲杠的預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負(fù)載力矩 滾動(dòng)絲杠螺母副的預(yù)力 ，滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程 .5 m m=m m，滾珠絲杠螺母副的效率 η 0= 0 20(1 )2 ?? ?= 24 5 2 . 7 4 0 . 0 0 7 5 ( 1 0 . 9 4 )2 3 . 1 4 0 . 9? ????N· m=m （ 1）計(jì)算線性加速力矩 已知機(jī)床執(zhí)行部件以最快速度運(yùn)動(dòng)時(shí)電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速 000r/動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 2標(biāo)軸的負(fù)載慣量 進(jìn)給伺服系統(tǒng)的位置環(huán)增益 0加速時(shí)間 320s= 故： 80an t?? （ d） (1 ) = 2 3 2 0 0 06 0 9 8 0 0 ??? （ 62+ ? 20 )e??? m 摩 擦 負(fù) 載 力矩： m 附加負(fù)載力矩： m 線性加速力矩： m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 18 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 2）計(jì)算階躍加速力矩 加速時(shí)間 120s= 故： 80an t?? （ d） = 2 3 2 0 0 06 0 9 8 0 0 ??? （ 62+39. 35） m （ 3）計(jì)算坐標(biāo)軸所需的折算到電 動(dòng)機(jī)軸上的各種力矩。 ①計(jì)算線性加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 =（ N· m=· m ②計(jì)算階躍加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 =（ N· m=m ③計(jì)算空載時(shí)的快進(jìn)力矩 μ + N· m=m ④計(jì)算切削時(shí)的工進(jìn)力矩 C+ N· m=m 加速時(shí)間： 躍加速力矩： m 空載啟動(dòng)力矩： m 空載啟動(dòng)力矩： m 空載快進(jìn)力矩： m 切削時(shí)的工進(jìn)力矩： m 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 19 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 （ 1）選擇驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的型號(hào)。 根據(jù)以上計(jì)算和查表，選擇日本 司生產(chǎn)的 α 12/3000i 型交流伺服電動(dòng)機(jī)為驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)。其主要技術(shù)參數(shù)如下：額定功率， 3高轉(zhuǎn)速， 3000r/定力矩， 12N· m； 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量， 62量， 18 交流伺服電動(dòng)機(jī)的加速力矩一般為額定力矩的 5~10倍，若按 5 倍計(jì)算，該電動(dòng)機(jī)的加速力矩為 60N· m，均大于本機(jī)床工作臺(tái)線性加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩m 或階躍加速時(shí)的空載啟動(dòng)力矩 m，所以不管采用何種加速方式，本電動(dòng)機(jī)均滿(mǎn)足加速力矩要求。 該電動(dòng)機(jī)的額定力矩為 12N· m，均大于本機(jī)床工作臺(tái)的快進(jìn)力矩 m 或工進(jìn)力矩 m。因此，不管是快進(jìn)還是工進(jìn)，本電機(jī)均滿(mǎn)足驅(qū)動(dòng)要求。 （ 2）慣量匹配驗(yàn)算 為了使機(jī)械 傳動(dòng)系統(tǒng)的慣量達(dá)到較合理的匹配，系統(tǒng)的負(fù)載慣量 1 在本次設(shè)計(jì)計(jì)算中，0. 63∈ [1]，故滿(mǎn)足慣量匹配要求。 電動(dòng)機(jī)的型號(hào)： α 12/3000i 型交流伺服電動(dòng)機(jī) 足匹配要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 20 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)分析 工作臺(tái)縱向振動(dòng)系統(tǒng)的最低固有頻率 ω 知 滾 珠 絲 械 螺 母 副 的 綜 合 拉 壓 剛 度25? 106N/m，滾珠絲杠螺母副和機(jī)床執(zhí)行部件的等效質(zhì)量為 md=m+13中 m、 知 m=920 ?? 42? 10md=m+13111+13? 06125 s=368s 算到滾珠絲杠軸上的系統(tǒng)總當(dāng)量轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為 r+(絲杠的扭轉(zhuǎn)剛度 Φ =m/ ω s=1827s 由以上計(jì)算可知，絲杠 最低固有頻率 ω 68s、扭轉(zhuǎn)振動(dòng)系統(tǒng)的最低固有頻率 ω828s 都比較高。一般按 ω n=300s 的要求來(lái)設(shè)計(jì)機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度，故滿(mǎn)足要求。 最低固有頻率： ω 68s 最低固有頻率： ω827s 條件滿(mǎn)足要求 數(shù)控 機(jī)床課程設(shè)計(jì) 21 設(shè) 計(jì) 計(jì) 算 步 驟 結(jié) 論 機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的誤差計(jì)算與分析 1．計(jì)算機(jī)械傳動(dòng)系統(tǒng)的反向死區(qū) ? 已知 進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng) 的綜合拉壓剛 度的最 小25? 610 N/m，導(dǎo)軌的靜摩擦力 ： 30 6m i 9 0 . 9 12 1 0 3 1 . 4 5 1 01 2 5 1 0F m m m ??? ? ? ? ? ? ?? 即 ? =m下載提示(請(qǐng)認(rèn)真閱讀)
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