油缸前管座的三維翻轉(zhuǎn)式鉆模夾具設(shè)計及加工工藝規(guī)程裝備含UG三維及非標7張CAD圖-獨家.zip
油缸前管座的三維翻轉(zhuǎn)式鉆模夾具設(shè)計及加工工藝規(guī)程裝備含UG三維及非標7張CAD圖-獨家.zip,油缸前管座,三維,翻轉(zhuǎn),式鉆模,夾具,設(shè)計,加工,工藝,規(guī)程,裝備,UG,非標,CAD,獨家
油缸前管座加工工藝規(guī)程與三維翻轉(zhuǎn)式鉆模設(shè)計
摘 要
本次設(shè)計內(nèi)容涉及了機械制造工藝及機床夾具設(shè)計、金屬切削機床、公差配合與測量等多方面的知識。
油缸前管座零件的工藝規(guī)程及其鉆不向方向孔系的工裝夾具，包括零件加工的工藝設(shè)計、工序設(shè)計以及專用夾具的設(shè)計三部分。在工藝設(shè)計中要首先對零件進行分析，了解零件的工藝再設(shè)計出毛坯的結(jié)構(gòu)，并選擇好零件的加工基準，設(shè)計出零件的工藝路線；接著對零件各個工步的工序進行尺寸計算，關(guān)鍵是決定出各個工序的工藝裝備及切削用量；然后進行專用夾具的設(shè)計，選擇設(shè)計出夾具的各個組成部件，如定位元件、夾緊元件、引導(dǎo)元件、夾具體與機床的連接部件以及其它部件；計算出夾具定位時產(chǎn)生的定位誤差，分析夾具結(jié)構(gòu)的合理性與不足之處，并在以后設(shè)計中注意改進。
關(guān)鍵詞：油缸前管座、夾具、工藝設(shè)計
Abstract
The design content of the mechanical manufacturing technology and machine tool fixture design, metal cutting machine tool, tolerance matching and measurement of aspects of knowledge.
Before the oil cylinder tube parts of the process planning and not to the direction of the holes in the department of jigs and fixtures, including parts processing process design, process design and special fixture design three parts.Should first analyze the parts in the process design, understand parts of technology to design the structure of blank, and choose the good parts processing benchmark, design process of the parts;Then the parts size of each work step of the process, the key is to determine the process equipment for each process and cutting parameter;For the design of special fixture, then select design out of the component parts of the fixture, such as the positioning device, clamping device, led components, specific connection with machine parts and other parts;Calculated at the exit of fixture locating position error, analysis the rationality of the fixture structure and deficiency, and pay attention to the improvement in the later design.
Key words: Oil cylinder front tube seat, fixture, process design
目 錄
摘 要 I
Abstract II
第1章 緒論 1
1.1引言 1
1.2研究方法及技術(shù)路線 1
第2章 工藝規(guī)程設(shè)計 3
2.1毛坯的制造形式 3
2. 2零件分析 3
2.3 基面的選擇 3
2.3.1 粗基準的選擇原則 3
2.3.2精基準選擇的原則 4
2.4制定工藝路線 4
2.5 確定各工序的加工余量 5
2.6確定切削用量及基本工時 5
第3章 鉆床夾具 44
3.1 工件自由度分析 44
3.2 切削力和夾緊力 44
3.3定位誤差計算 44
3.4 夾具操作說明 45
致 謝 46
參 考 文 獻 47
III
第1章 緒論
1.1引言
制造技術(shù)的重要性是不言而喻的，它與當(dāng)今的社會發(fā)展密切相關(guān)?，F(xiàn)代制造技術(shù)是當(dāng)前世界各國研究和發(fā)展的主題，特別是在市場經(jīng)濟的今天，它更占有十分重要的地位。人類的發(fā)展過程是一個不斷制造的過程，在人類發(fā)展的初期，為了生存，制造了石器以便于狩獵，此后，出現(xiàn)了陶器，銅器，鐵器，和一些簡單的機械，如刀，劍，弓，箭等兵器，鍋，壺，盆，罐等用具，犁，磨，碾，水車等農(nóng)用工具，這些工具和用具的制造過程都是簡單的制造過程，主要圍繞生活必需和存亡征戰(zhàn)，制造資源，規(guī)模和技術(shù)水平都非常有限。隨著社會的發(fā)展，制造技術(shù)的范圍，規(guī)模的不斷擴大，技術(shù)水平的不斷提高，向文化，藝術(shù)，工業(yè)發(fā)展，出現(xiàn)了紙張，筆墨，活版，石雕，珠寶 ，錢幣金銀飾品等制造技術(shù)。到了資本主義和社會主義社會，出現(xiàn)了大工業(yè)生產(chǎn)，使得人類的物質(zhì)生活和文明有了很大的提高，對精神和物質(zhì)有了更高的要求，科學(xué)技術(shù)有了更快更新的發(fā)展，從而與制造工藝的關(guān)系更為密切。蒸汽機的制造技術(shù)的問世帶來了工業(yè)革命和大工業(yè)生產(chǎn)，內(nèi)燃機制造技術(shù)的出現(xiàn)和發(fā)展形成了現(xiàn)代汽車，火車和艦船，噴氣渦輪發(fā)動機制造技術(shù)促進了現(xiàn)代噴氣客機和超音速飛機的發(fā)展，集成電路制造技術(shù)的進步左右了現(xiàn)代計算機的水平，納米技術(shù)的出現(xiàn)開創(chuàng)了微創(chuàng)機械的先河，因此，人類的活動與制造密切相關(guān)，人類活動的水平受到了限制，宇宙飛船，航天飛機，人造飛機，人造衛(wèi)星以及空間工作站等技術(shù)的出現(xiàn)，使人類活動走出了地球，走向太空 。
1.2研究方法及技術(shù)路線
1. 深入生產(chǎn)實踐調(diào)查研究
在深入生產(chǎn)實踐調(diào)查研究中，應(yīng)當(dāng)掌握下面一些資料：工程圖紙，工藝文件，生產(chǎn)綱領(lǐng)，制造與使用夾具情況等。
2. 制訂工藝工藝規(guī)程的程序
計算生產(chǎn)綱領(lǐng)，確定生產(chǎn)類型，分析產(chǎn)品裝配圖，對零件圖樣進行工藝審查，確定毛坯的種類，形狀，尺寸及精度，擬定工藝路線（劃分工藝規(guī)程的組成，選擇的定位基準，選擇零件表面的加工方法，安排加工順序，選擇機床設(shè)備等），進行工序設(shè)計（確定各工序加工余量，切削余量，工序尺寸及工差，選擇工藝裝備，計算時間定額等），確定工序的技術(shù)要求及檢驗方法，填寫工藝文件。
3. 確定工件的夾緊方式和設(shè)計夾緊機構(gòu)
夾緊力的作用點和方向應(yīng)符合夾緊原則。進行夾緊力的分析和計算，以確定加緊元件和傳動裝置的主要尺寸。
4. 確定夾具其他部分的結(jié)構(gòu)形式
如分度裝置，對刀元件和夾具體等
5. 繪制夾具總裝配圖
在繪制總裝配圖時，盡量采用1：1比例，主視圖應(yīng)選取面對操作者的工作位置。繪圖時，先用紅線或雙點劃線畫出工件的輪廓和主要表面，如定位表面，夾緊表面和被加工表面等。其中，被加工表面用網(wǎng)紋線或粗實線畫出加工余量。工件在夾具上可看成是一個假想的透明體，按定位元件，導(dǎo)向元件，夾緊機構(gòu)，傳動裝置等順序， 畫出具體結(jié)構(gòu)。
6. 標注各部分主要尺寸，公差配合，和技術(shù)要求
7. 標注零件編號及編制零件明細表
在標注零件編號時。標準件可直接標出國家標準代號。明細表要注明夾具名稱，編號，序號，零件名稱及材料，數(shù)量等。
8. 繪制家具零件圖
拆繪夾具零件圖的順序和繪制夾具總裝配圖的順序相同。
第2章 工藝規(guī)程設(shè)計
2.1毛坯的制造形式
油缸前管座材料為45，屬于中大批量生產(chǎn)，而且零件的輪廓尺寸不大，由《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表1.3-1知，采用型材，普通精度，采用熱軋。
2. 2零件分析
油缸前管座共有以下幾組加工表面，現(xiàn)分述如下：
1、 油缸前管座Φ120端面、Φ120外圓
2、 油缸前管座Φ110端面、Φ85端面、Φ110外圓、Φ85外圓、42退刀槽、M852螺紋、Φ60孔、Φ718槽、
3、 油缸前管座Φ71槽、Φ70孔、Φ130H7孔
4、 油缸前管座M221.2、2-Φ12孔、Φ5孔
5、 油缸前管座168168四周面
6、 油缸前管座不同方向的孔系
2.3 基面的選擇
基面的選擇是工藝規(guī)程設(shè)計中的重要工作之一。基面選擇的正確、合理，可以保證質(zhì)量，提高生產(chǎn)效率。否則，就會使加工工藝過程問題百出，嚴重的還會造成零件大批報廢，使生產(chǎn)無法進行。
2.3.1 粗基準的選擇原則
1、如果必須首先保證工件上加工表面與不加工表面 之間的位置要求，應(yīng)以不加工表面作為粗基準。如果在工件上有很多不需加工的表面，則應(yīng)以其中與加工面位置精度要求較高的表面作粗基準。
2、如果必須首先保證工件某重要表面的加工余量均勻，應(yīng)選擇該表面作精基準。
3、如需保證各加工表面都有足夠的加工余量，應(yīng)選加工余量較小的表面作粗基準。
4、選作粗基準的表面應(yīng)平整，沒有澆口、冒口、飛邊等缺陷，以便定位可靠。
5、粗基準一般只能使用一次，特別是主要定位基準，以免產(chǎn)生較大的位置誤差。
由以上及零件知，選用工件底面、左端面和后端面作為定位粗基準。
2.3.2精基準選擇的原則
選擇精基準時要考慮的主要問題是如何保證設(shè)計技術(shù)要求的實現(xiàn)以及裝夾準確、可靠、方便。
精基準選擇應(yīng)當(dāng)滿足以下要求：
1、用設(shè)計基準作為定位基準，實現(xiàn)“基準重合”，以免產(chǎn)生基準不重合誤差。
2、當(dāng)工件以某一組精基準定位可以較方便地加工很多表面時，應(yīng)盡可能采用此組精基準定位，實現(xiàn)“基準統(tǒng)一”，以免生產(chǎn)基準轉(zhuǎn)換誤差。
3、當(dāng)精加工或光整加工工序要求加工余量盡量小而均勻時，應(yīng)選擇加工表面本身作為精基準，即遵循“自為基準”原則。該加工表面與其他表面間的位置精度要求由先行工序保證。
4、為獲得均勻的加工余量或較高 的位置精度，可遵循“互為基準”、反復(fù)加工的原則。
5、有多種方案可供選擇時應(yīng)選擇定位準確、穩(wěn)定、夾緊可靠，可使夾具結(jié)構(gòu)簡單的表面作為精基準。
2.4制定工藝路線
制定工藝路線的出發(fā)點，應(yīng)當(dāng)是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證。在生產(chǎn)綱領(lǐng)以確定為大批生產(chǎn)的條件下，可采用通用機床配以專用工夾具，并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)效率。除此以外，還應(yīng)考慮經(jīng)濟效果，以便降低生產(chǎn)成本。
最終工藝方案如下：
工序01：型材
工序02：經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，HRC50～55
工序03：車Φ120端面、168168端面、Φ120外圓和15°倒角
工序04：車168168端面、Φ110端面、Φ85端面、車Φ110外圓、Φ85外圓、車42退刀槽、 倒角245°、車M852螺紋、粗車、半精車Φ60孔、車Φ718槽、車Φ70孔、30°倒角
工序05：半精車168168端面、Φ120外圓
工序06：車Φ71槽、粗車、半精車Φ70孔、15°倒角
工序07：鉆、攻M221.2深45螺紋、鉆2-Φ12孔、鉆Φ5孔
工序08：銑168168四周面
工序09：鉆不同方向的孔系
工序10：鉗工去毛刺
工序11：檢驗至圖紙要求
工序12：包裝、入庫
2.5 確定各工序的加工余量
油缸前管座座材料為45，查《機械制造工藝設(shè)計簡明手冊》表2.2-25知，鍛件重約為2.1Kg，在1600t熱模鍛壓力機上生產(chǎn)，零件無磨削精加工工序，鍛件復(fù)雜系數(shù)為，長度為182mm時，查出該零件余量是：厚度方向為1.7～2.2mm，水平方向為1.7～2.2mm。本零件的厚度方向和水平方向均采用2.0mm。
2.6確定切削用量及基本工時
工序01：型材
工序02：經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，HRC50～55
工序03：車Φ120端面、168168端面、Φ120外圓和15°倒角
工步一：車Φ120端面
1、 切削用量
本工序為車Φ120端面，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金端面車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1） 確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2） 確定進給量
根據(jù)表1.4，在車Φ120端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3） 選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4） 確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出。現(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈514r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=480r/min
5） 校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=480r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=480r/min，=193.7m/min
2、 確定車Φ120端面的基本時間
，
式中 =124mm，=56mm，=2.0mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=480r/min,=1
則
工步二：168168端面
1、切削用量
本工序為168168端面，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金端面車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為1.5mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在168168端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈514r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=480r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=480r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=1.5mm，=0.25mm/r，=480r/min，=193.7m/min
2、確定168168端面的基本時間
，
式中 =240mm，=124mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=480r/min,=1
則
工步三：車Φ120外圓
1、切削用量
本工序為車Φ120外圓，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金外圓車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為1.5mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車Φ120外圓、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈514r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=480r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=480r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=1.5mm，=0.25mm/r，=480r/min，=193.7m/min
2、確定車Φ120外圓的基本時間
，
式中 =20mm，=1.5mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=480r/min,=1
則
工步四：15°倒角
工序04：車168168端面、Φ110端面、Φ85端面、車Φ110外圓、Φ85外圓、車42退刀槽、 倒角245°、車M852螺紋、粗車、半精車Φ60孔、車Φ718槽、車Φ70孔、30°倒角
工步一：車168168端面
1、切削用量
本工序為168168端面，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金端面車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在168168端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈561r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=193.7m/min
2、確定168168端面的基本時間
，
式中 =240mm，=114mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步二：車Φ110端面
1、切削用量
本工序為車Φ110端面，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金端面車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在Φ110端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈561r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=193.7m/min
2、確定車Φ110端面的基本時間
，
式中 =114mm，=89mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步三：車Φ85端面
1、切削用量
本工序為車Φ85端面，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金端面車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在Φ85端面、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈561r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=193.7m/min
2、確定車Φ85端面的基本時間
，
式中 =85mm，=56mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步四：車Φ110外圓
1、切削用量
本工序為車Φ110外圓，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金外圓車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車Φ110外圓、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=400m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈193.7/min
≈561r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=193.7m/min
2、確定車Φ110外圓的基本時間
，
式中 =10mm，=2.0mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步五：車Φ85外圓
1、切削用量
本工序為車Φ85外圓，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金外圓車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車Φ85外圓、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出。現(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=300m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈145.3/min
≈544r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=145.3m/min
2、確定車Φ85外圓的基本時間
，
式中 =92mm，=2.0mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步六：車42退刀槽
1、切削用量
本工序為車42退刀槽，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金切槽車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完， 故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車42退刀槽、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=300m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈145.3/min
≈544r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=145.3m/min
2、確定車42退刀槽的基本時間
，
式中 =4mm，=2.0mm，=0mm，=0mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步七： 倒角245°
工步八：車M852螺紋
1、切削用量
本工序為車M852螺紋，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金螺紋車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為2.0mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車M852螺紋、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=300m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=4000.80.650.811.15m/min≈145.3/min
≈544r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.25mm/r，=600r/min，=145.3m/min
2、確定車M852螺紋的基本時間
，
式中 =36mm，=2.0mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=600r/min,=1
則
工步九：粗車Φ56孔至Φ59
1、切削用量
本工序為粗車Φ56孔至Φ59，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金內(nèi)孔車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為1.5mm，可在一次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在粗車Φ56孔至Φ59、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=200m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈96.9/min
≈523r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=480r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=480r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=1.5mm，=0.25mm/r，=480r/min，=96.9m/min
2、確定粗車Φ56孔至Φ59的基本時間
，
式中 =182mm，=1.5mm，=0mm，=2mm，=0.25mm/r，=480r/min,=1
則
工步十：半精車Φ60孔
1、 =0.5mm
2、 =0.16mm/r
3、
=760r/min
4、確定基本工時
，
式中 =182mm，=0.5mm，=0mm，=2mm，=0.16mm/r，=760r/min,=1
則
工步十一：車Φ718槽
1、切削用量
本工序為車Φ718槽，已知加工材料為45，有外皮；機床為C620-1型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。
所選刀具為YT5硬質(zhì)合金切槽車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。
1）確定切削深度
由于單邊余量為5.5mm，可在兩次走刀內(nèi)切完，故
2）確定進給量
根據(jù)表1.4，在車Φ718槽、刀桿尺寸為16mm×25mm、3mm、工件直徑為100～400mm時，=0.08～1.59mm/r
按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.25mm/r
確定的進給量尚需滿足機床進給機構(gòu)強度的要求，故需進行校驗。
根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構(gòu)允許的進給力=3530N。
根據(jù)表1.21，當(dāng)3mm,≤0.75mm/r，，=65m/min(預(yù)計)時，進給力=760N。
的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為
=760×1.17N=889.2N
由于切削時的進給力小于機床進給機構(gòu)允許的進給力，故所選的=0.25mm/r可用。
3）選擇車刀磨鈍標準及耐用度
根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉(zhuǎn)位車刀耐用度T=30min。
4）確定切削速度
切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。
根據(jù)表1.10，當(dāng)用YT15硬質(zhì)合金車刀加工鑄件，3mm，≤0.75mm/r，切削速度=250m/min。
切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0
(均見表1.28），故=2500.80.650.811.15m/min≈121.1/min
≈543r/min
按C620-1機床的轉(zhuǎn)速(表4.2-8），選擇=600r/min
5）校驗機床功率
由表1.24，3mm，≤0.75mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。
切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.25（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW
根據(jù)表1.30，當(dāng)=600r/min時，機床主軸允許功率=7.0KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。
最后決定的切削用量為=2.75mm，=0.25mm/r，=600r/min，=121.1m/min
2、確定車Φ718槽的基本時間
，
式中 =8mm，=2.75mm，=0mm，=0mm，=0.25mm/r，=600r/min,=2
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