畢 業(yè) 論 文（設(shè)計(jì)）題 目： 散貨船快速性研究 學(xué) 院： 船舶與海洋工程學(xué)院 學(xué)生姓名：專 業(yè)：班 級(jí)：指導(dǎo)教師：起止日期：目 錄1.緒論 31.1 引 言 .31.2 設(shè)計(jì)任務(wù)和主要內(nèi)容 .52.總布置設(shè)計(jì) 62.1 總布置 .62.2 舾裝數(shù)及錨泊設(shè)備計(jì)算 .73.性能設(shè)計(jì) 73.1 重量重心 位置計(jì)算 .73.2 浮態(tài)與初穩(wěn)性 .103.3 阻力估算 153.4 艙容校核 .174.螺旋槳設(shè)計(jì) 184.1 船型主要參數(shù) .184.2 主機(jī)與螺旋槳參數(shù) .184.3 設(shè)計(jì)工況 .194.4 推進(jìn)因子的決定 .194.5 可以達(dá)到最大航速的計(jì)算 .204.6 空泡校核 .214.7 強(qiáng)度校核 .234.8 螺距修正 .254.9 重量及慣性矩計(jì)算 .264.10 敞水特征曲線 .274.11 系柱特性計(jì)算 .284.12 航行特性計(jì)算 .294.13 螺旋槳計(jì)算總結(jié) .304.14 螺旋槳繪制 .315.總結(jié) 315.1 船體說明書 .315.2 感受和致謝 .33參考 文獻(xiàn) .36外文譯文 .371散貨船快速性研究摘 要本船為 7000t 載重量的散貨船，船型設(shè)計(jì)計(jì)算的主要內(nèi)容包括三個(gè)部分：第一，對(duì)母型船的總布置設(shè)計(jì)，包括總布置和舾裝數(shù)，并繪制總布置圖；第二，性能計(jì)算，包括重量重心計(jì)算、浮態(tài)與初穩(wěn)性、阻力估算并繪制阻力曲線圖、艙容校核等，其中根據(jù)船舶的裝載狀況的不同，分滿載出港、滿載到港、空載出港、空載到港，各自的排水量分別為9121.60t、8189.86t、6971.76t、6040.02t，修正后的初穩(wěn)性高分別為5.49m、4.699m、6.73m、6.319m；第三，螺旋槳設(shè)計(jì)，包括空泡校核、強(qiáng)度校核、重量及慣性矩計(jì)算等。[關(guān)鍵詞] 散貨船；總布置設(shè)計(jì)；初穩(wěn)性高；螺旋槳 2Bulk carrier speedability research[Abstract] This ship is 7000 t capacity of bulk carrier, ship form design and calculation of the main content includes three parts: Firstly, the mother ship general arrangement design, including the general arrangement and equipment number, and draw general arrangement; Secondly, performance calculation, including weight calculation, float state estimation and map the initial stability, resistance and the resistance curve, capacity checking, etc., among them according to different ship loading conditions, the full load departure, full load, no-load clearance, racing to the port to port, the respective displacement were 9121.60 t, 8189.86 t, 6971.76 t, 6040.02 t, the adjusted initial stability high respectively is 5.49 m, 4.699 m, 6.73 m, 6.319 m; Thirdly, the propeller design, including the cavitation check, intensity, weight and moment of inertia calculation, etc.[Key Words] bulk carrier; general arrangement design; high initial stability; propeller31.緒論1.1 引 言20 世紀(jì) 50 年代以前沒有專用散貨船，都是用普通雜貨船運(yùn)輸散貨。糧食、水泥等散貨的流動(dòng)性比液體小，都有一定的休止角，因而裝這些散貨時(shí)在艙口圍扳內(nèi)裝滿后，艙口四周的甲板下仍留有一個(gè)棋形空檔。船在海上發(fā)生橫搖后，散貨流向空檔，形成橫貫整個(gè)船寬的自由表面。出現(xiàn)較大橫搖時(shí)散貨將流向一舷，船隨即橫傾，在風(fēng)浪中很容易發(fā)生傾覆事故。據(jù)統(tǒng)計(jì)，20 世紀(jì) 50 年代全世界有 150 余艘運(yùn)送散貨的船發(fā)生海損事故。為了解決這個(gè)安全問題，才逐步形成了現(xiàn)在廣泛應(yīng)用的典型專用散貨船結(jié)構(gòu)型式：兩舷布置底邊艙加高艙口圍板以保證滿艙，兩舷布置底邊艙便于清艙，也能增加抗沉性；雙層底和四個(gè)邊艙區(qū)采用縱骨架式結(jié)構(gòu)以保證船體總縱強(qiáng)度，兩舷邊艙之間水線附近的總縱彎曲應(yīng)力很小，采用結(jié)構(gòu)比較簡單的橫骨架式結(jié)構(gòu)：兩個(gè)貨艙口之間的甲板不參與保證總縱強(qiáng)度，這里的甲板板明顯地比艙口線以外的甲板板薄，骨架也減弱。典型專用散貨船的出現(xiàn)，較好地解決了散貨流動(dòng)問題，改善了散貨運(yùn)輸?shù)陌踩裕购Ｉ仙⒇洿\(yùn)輸進(jìn)入一個(gè)新的發(fā)展階段。在隨后的幾十年里散貨船得到了迅速發(fā)展，1960 年只有 1/4 的散貨由單甲板承運(yùn)，而自 1980 年以來，幾乎所有的散貨都由專用的散貨船承運(yùn)。20 世紀(jì) 80 年代中期以后，散貨船船體損傷引起的沉船事故逐漸增多，散貨船的安全問題再度受到世人關(guān)注，目前已經(jīng)出現(xiàn)了雙殼體結(jié)構(gòu)散貨船，雖然雙殼體散貨船的空船重量和建造成本有所增加，但其安全、經(jīng)濟(jì)和運(yùn)營優(yōu)勢(shì)越來越得到航運(yùn)界的認(rèn)同，散貨船的雙殼化己是大勢(shì)所趨。自從 20 世紀(jì) 50 年代中期，由遮蔽甲板船發(fā)展而來的散貨船技入營運(yùn)以來，散貨船隊(duì)經(jīng)過五十多年的發(fā)展，已經(jīng)成為世界海上運(yùn)輸中一股舉足輕重的運(yùn)輸力量。據(jù) 1992 年初的統(tǒng)計(jì)，全世界共有干散貨船 4846 艘、21590 萬載重噸；到 1995 年 1 月 1 日，整個(gè)世界散貨船隊(duì) 300 總噸以上的船舶己達(dá) 5342 艘，計(jì) 21890 萬載重噸。另外還有 ORE/BULK/OIL（OBO）型船 239 艘，2690 萬載重噸；1998 年底，全球共有 1 萬噸以上的散貨船 5518 艘，總載重量26550 萬噸，約占商船總噸位的 34.2%。在“9.11”恐怖事件和全球經(jīng)濟(jì)低迷的影響下，2002 年世界船運(yùn)市場(chǎng)不景氣，到 2002 年底，世界上共有散貨船 5779 艘，總計(jì)約 26300 萬載重噸，約占世界商船總量的 1/3。進(jìn)入 2003 年之后，國際造船市場(chǎng)和航運(yùn)市場(chǎng)持續(xù)好轉(zhuǎn)，全球新船訂造異?；钴S，世界新船訂單量大幅增長，全年造船產(chǎn)量也突破了歷史最高紀(jì)錄。2003 年世界新船成交量、手持訂單量和造船產(chǎn)量三大造船指標(biāo)突破歷史最高紀(jì)錄，散貨船新船訂造量比上一年同期增長 24%左右。而散貨船的發(fā)展趨勢(shì)主要體現(xiàn)在雙殼化、大型化、快速性、多用途化、使同年限增長、環(huán)保和自動(dòng)化程度提高等幾個(gè)方面。 在國內(nèi)，散貨運(yùn)輸約占貨運(yùn)量的 40%，日益發(fā)展的散貨船隊(duì)在能源運(yùn)輸、國際貿(mào)易中是一支主力軍，在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占有重要地位。從船隊(duì)結(jié)構(gòu)情況看，我國干散貨船隊(duì)船舶噸位偏小，平均載重噸低于世界平均水平，其中 2 萬~5 萬噸散貨船約占 43%。而且這些 2 萬~5 萬噸4散貨船船齡老化情況比較嚴(yán)重：從船隊(duì)規(guī)?？?，2000 年以前 2 萬~5 萬噸散貨船的數(shù)量基本滿足國內(nèi)運(yùn)輸需要，2000 年后隨看貨運(yùn)量的增加，尤其是我國礦石的進(jìn)口量近兒年的持續(xù)快速增加，極大地增加了散貨船貨運(yùn)量。因此，我國船隊(duì)最近幾年應(yīng)加快老齡散貨船的更新及大型散貨船的建造，以適應(yīng)我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需求。 在國內(nèi)，散貨運(yùn)輸約占貨運(yùn)量的 40%，日益發(fā)展的散貨船隊(duì)在能源運(yùn)輸、國際貿(mào)易中是一支主力軍，在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占有重要地位。從船隊(duì)結(jié)構(gòu)情況看，我國干散貨船隊(duì)船舶噸位偏小，平均載重噸低于世界平均水平，其中 2 萬~5 萬噸散貨船約占 43%(以載重噸計(jì))。而且這些 2 萬~5 萬噸散貨船船齡老化情況比較嚴(yán)重：從船隊(duì)規(guī)模看，2000 年以前 2 萬~5 萬噸散貨船的數(shù)量基本滿足國內(nèi)運(yùn)輸需要，2000 年后隨看貨運(yùn)量的增加，尤其是我國礦石的進(jìn)口量近兒年的持續(xù)快速增加，極大地增加了散貨船貨運(yùn)量。因此，我國船隊(duì)最近幾年應(yīng)加快老齡散貨船的更新及大型散貨船的建造，以適應(yīng)我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需求。 隨著世界經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，散貨船運(yùn)輸在經(jīng)濟(jì)發(fā)展中的作用日益重要。要實(shí)現(xiàn)我國成為世界第一造船大國的目標(biāo)，首先就要在產(chǎn)量上超過日本和韓國，為此應(yīng)該把噸位大、技術(shù)難度小、已形成優(yōu)勢(shì)的三大主力船型之一的散貨船作為發(fā)展的重點(diǎn)，加大投入，增加技術(shù)儲(chǔ)備，積極參與國際競(jìng)爭(zhēng)。目前國內(nèi)的各大船廠都在努力打造自己的品牌船型，像上海滬東船廠設(shè)計(jì)被譽(yù)為“中國滬東型”的 7.4 萬噸散貨船、上海外高橋造船廠開發(fā)建造的 17.5 萬噸好望角型散貨船、渤海船舶重工有限責(zé)任公司的 17.4 萬噸雙殼體散貨船等都是國際上極具競(jìng)爭(zhēng)力的散貨船型。目前國內(nèi)外的散貨船需求大增，我們應(yīng)該抓住機(jī)遇，加快散貨船的建造和運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展，為我國的經(jīng)濟(jì)建設(shè)服務(wù)。而對(duì)于散貨船的設(shè)計(jì)開發(fā)中，對(duì)載重量要求的提高外，對(duì)快速性這一方面的的要求也再不斷的提升，故而對(duì)其研究是比較重要的一環(huán)。雖然近些年來石油價(jià)格有漲有落，但適當(dāng)提高航速有利于提高運(yùn)輸?shù)慕?jīng)濟(jì)性，所以近幾年建造的散貨船服務(wù)航速略有提高。以好望角型散貨船為例，七、八年前有些好望角型散貨船的服務(wù)航速尚有 13.5 節(jié)或 14 節(jié)的，但近年建造的好望角型散貨船的服務(wù)航速都在 14.5 節(jié)以上，最近不少船東都要求服務(wù)航速達(dá)到 15 節(jié)以上。因此，在船舶初投資增加不多的條件下，如何提高船舶載重量和服務(wù)航速是開發(fā)好望角型散貨船的一個(gè)重要研究課題，也是一個(gè)較難解決的課題，所以當(dāng)前世界上對(duì)新的大型散貨船的研究開發(fā)中，大方形系數(shù)線型快速性和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中減輕船體重量已成為重要的研究內(nèi)容。 51.2 設(shè)計(jì)任務(wù)和主要內(nèi)容1.2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)船名： 7000t 散貨船航區(qū)： 無限航區(qū)船型： 鋼質(zhì)、單甲板、尾機(jī)型、單槳、單舵，由柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)的散貨船，具有球尾和球鼻首線型。用途： 主要用于運(yùn)載煤、礦砂、袋裝谷物船舶主尺度：總 長 108.00m水線長 104.80m垂線間長 102.00m型 寬 17.20m型 深 9.30m設(shè)計(jì)吃水 7.00m梁 拱 0.30m尾樓高度 2.50m甲板高度 2.50m肋 距 0.68/0.65/0.60m船員額定 20 人齒輪箱減速比： 3.95：1主機(jī)：型號(hào)：8DKM-28，1 臺(tái)；額定功率：2500KW；缸數(shù)：8；額定轉(zhuǎn)數(shù)：750R/min輔機(jī)：型號(hào)：Z6170Z LC、X6170ZC -06、1FC5 404-6TA，各 1 臺(tái)；額定功率：300KW；250KW。續(xù)航力／自持力：滿足船舶在滿載狀態(tài)，服務(wù)航速（Vs=12 海里/小時(shí)）時(shí)的續(xù)航力為6000 海里以上。60 天以上的自持能力。船體結(jié)構(gòu)（材料、結(jié)構(gòu)形式等）：本船為鋼質(zhì)全電焊船舶。船體結(jié)構(gòu)采用混合結(jié)構(gòu)形式。即貨艙區(qū)域上甲板、頂邊水艙、雙層底為縱骨架式，機(jī)艙、貨艙舷側(cè)、首尾結(jié)構(gòu)、上層建筑、甲板室為橫骨架式。船級(jí)社、船級(jí)符號(hào)：入 CCS 級(jí),（★CSA 5/5 Bulk Carrier, Strengthened for Heavy Cargos 6★ CSM）設(shè)備要求：按法規(guī)和規(guī)范要求配備2.總布置設(shè)計(jì) 總布置設(shè)計(jì)是船型設(shè)計(jì)過程中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，是一項(xiàng)基礎(chǔ)性的工作。它對(duì)設(shè)計(jì)工作順利進(jìn)行和保證新船設(shè)計(jì)質(zhì)量有重要意義。而本次是對(duì)給定7000t散貨船船型的設(shè)計(jì)計(jì)算，所以按照給定的設(shè)計(jì)要求，是對(duì)總布置進(jìn)行設(shè)計(jì)。2.1 總布置本船主甲板以下設(shè)14 道水密橫艙壁，從尾至首分設(shè)舵機(jī)艙和尾壓載艙（左右）、No.2 淡水艙（左右）、冷卻水艙、機(jī)艙、重油艙、輕油艙（左右）、貨艙、壓載水艙（左右）、No.1淡水艙（左右）、錨鏈艙和首尖艙兼壓載艙。尾甲板室內(nèi)設(shè)9 間單人間、1 間公共衛(wèi)生間、1 間會(huì)議室；船員一甲板室內(nèi)設(shè)有7 間單人間（其中5 間自帶洗手間）；船員二甲板室設(shè)有4 間單人間（都自帶衛(wèi)生間）和1 間娛樂室。#10-#26 為機(jī)艙平臺(tái)。尾樓甲板中露天平臺(tái)上設(shè)有兩艘20 人全封閉救生艇。首升高甲板和尾樓甲板處設(shè)有系泊錨泊設(shè)備、門柱具體布置詳見（“總布置圖”ZHC413-100-01）1.1 總布置的劃分包括主船體的船艙劃分和上層建筑的劃分。1) 主船體的劃分主要是確定水密艙壁、甲板、邊艙的設(shè)置和劃分水密艙壁設(shè)置： 據(jù)法規(guī)和規(guī)范（1.1.1）對(duì)水密艙壁設(shè)置的規(guī)定：1：一道防撞艙壁；一道尾尖艙艙壁；機(jī)艙在船中的船舶，設(shè)二道艙壁構(gòu)成機(jī)器處所的邊界；機(jī)艙在尾部的船舶，在機(jī)器處所前部設(shè)一道艙壁；設(shè)有電力推進(jìn)裝置的船舶，發(fā)電機(jī)艙和機(jī)艙都應(yīng)由水密艙壁封閉。2：任何船舶均應(yīng)該設(shè)置防撞艙壁（通常指首尖艙后端的艙壁）；2）肋骨間距規(guī)范規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)肋骨間距為： 0.16.508bsSLm???而本船肋骨間距為0.68/0.65/0.60m。3）本船采用尾機(jī)型，這種機(jī)艙布置有利于提高效率，降低成本，軸遂較短節(jié)省艙容，但機(jī)艙偏后不利于浮態(tài)調(diào)整。4）主要艙室劃分本船主甲板以下設(shè)14 道水密橫艙壁，從尾至首分設(shè)舵機(jī)艙和尾壓載艙（左右）、No.2 淡水艙（左右）、冷卻水艙、機(jī)艙、重油艙、輕油艙（左右）、貨艙、壓載水艙（左右）、No.1淡水艙（左右）、錨鏈艙和首尖艙兼壓載艙。7尾甲板室內(nèi)設(shè)9 間單人間、1 間公共衛(wèi)生間、1 間會(huì)議室；船員一甲板室內(nèi)設(shè)有7 間單人間（其中5 間自帶洗手間）；船員二甲板室設(shè)有4 間單人間（都自帶衛(wèi)生間）和1 間娛樂室。5）上層建筑的劃分：#10-#26 為機(jī)艙平臺(tái)。且有尾樓甲板、船員一甲板、船員二甲板、駕駛甲板、羅經(jīng)甲板。而且羅經(jīng)甲板上有觀望臺(tái)。2.2 舾裝數(shù)及錨泊設(shè)備計(jì)算根據(jù)船舶設(shè)計(jì)原理,文獻(xiàn)[20]中規(guī)定的要求設(shè)定：1） 舾裝數(shù)： 2/3/10647.38NBhA????首錨數(shù)量為3 個(gè)，每個(gè)質(zhì)量1920 千克，配拖索1 根，其長度為190 m，破斷負(fù)荷370.7KN；系船索數(shù)量4 根，每根長度160 m，破斷負(fù)荷147.1 KN。2）舵設(shè)備：本船采用一只流線型支承舵。舵葉面積 。平衡系數(shù)為0.26。210.7RpALd??3）消防、救生設(shè)備：20 人全封閉救生艇2 只，救生衣20 件，配帶救生浮索的救生圈4 只，帶自亮燈的救生圈2 只，普通救生圈10 只等。.3.性能設(shè)計(jì)3.1 重量重心位置計(jì)算船舶的總重量是船上各項(xiàng)重量的總和。而如果知道各項(xiàng)重量 的重心位置（ ）,則tWttxyz船舶的重心位置（ ）可以很簡單的計(jì)算出來了，但由于船上的各個(gè)組成部分項(xiàng)目,Gxyz繁多，都需要一一加以測(cè)算，過程會(huì)很繁瑣，工作量會(huì)很大，所以本文將采用列表的形式來計(jì)算重量重心位置，簡略了一些繁瑣的計(jì)算過程。當(dāng)然，由于散貨船的裝載情況不同，可以分為滿載和空載（壓載） ，而且又由于船舶的出港和到港的消耗品的重量不同，又可以細(xì)分，但總的大致就分為滿載出港、滿載到港、空載出港、空載到港，依次為：表 1，表 2，表 3，表 4。8表 1 重量和重心位置計(jì)算（滿載出港）垂向 縱向距基線 距船中序號(hào) 項(xiàng)目名 稱 重量（ t）力臂（m) 力矩（t·m） 力臂（m) 力矩（t·m）1 空船 2121.60 6.10 12941.76 -6.10 -12941.76 2 人員 1.30 15.75 20.48 -38.92 -50.60 3 行李 0.90 15.75 14.18 -38.92 -35.03 4 糧食 1.60 7.65 12.24 -36.36 -58.18 609.59 5.31 3236.92 -33.43 -20378.59 5 燃油304.80 0.60 182.88 -37.37 -11390.38 6 滑油 27.43 0.60 16.46 -38.31 -1050.84 23.33 8.05 187.81 -48.01 -1120.07 7 淡水46.67 4.86 226.82 42.45 1981.14 8 貨物 5969.53 4.66 27818.01 4.57 27280.75 9 備品 14.85 6.76 100.39 -35.64 -529.25 0.00 7.98 0.00 4.59 0.00 10 壓載水0.00 1.62 0.00 7.97 0.00 總計(jì) 9121.60 4.91 44757.93 -2.01 -18292.81 9表 2 重量和重心位置計(jì)算（滿載到港）垂向 縱向距基線 距船中序號(hào) 項(xiàng)目名 稱 重量（ t）力臂（m) 力矩（t·m） 力臂（m) 力矩（t·m）1 空船 2121.60 6.10 12941.76 -6.10 -12941.76 2 人員 1.30 15.75 20.48 -38.92 -50.60 3 行李 0.90 15.75 14.18 -38.92 -35.03 4 糧食 0.16 7.65 1.22 -36.36 -5.82 60.96 5.31 323.70 -33.43 -2037.89 5 燃油30.48 0.60 18.29 -37.37 -1139.04 6 滑油 2.74 0.60 1.64 -38.31 -104.97 0.23 8.05 1.85 -48.01 -11.04 7 淡水0.47 4.86 2.28 42.45 19.95 8 貨物 5969.53 4.66 27818.01 4.57 27280.75 9 備品 1.49 6.76 10.07 -35.64 -53.10 0.00 7.98 0.00 4.59 0.00 10 壓載水0.00 1.62 0.00 7.97 0.00 總計(jì) 8189.86 5.02 41153.48 1.33 10921.46 10表 3 重量和重心位置計(jì)算（空載出港）垂向 縱向距基線 距船中序號(hào) 項(xiàng)目名 稱 重量（ t）力臂（m) 力矩（t·m） 力臂（m) 力矩（t·m）1 空船 2121.60 6.10 12941.76 -6.10 -12941.76 2 人員 1.30 15.75 20.48 -38.92 -50.60 3 行李 0.90 15.75 14.18 -38.92 -35.03 4 糧食 1.60 7.65 12.24 -36.36 -58.18 609.59 5.31 3236.92 -33.43 -20378.59 5 燃油304.80 0.60 182.88 -37.37 -11390.38 6 滑油 27.43 0.60 16.46 -38.31 -1050.84 23.33 8.05 187.81 -48.01 -1120.07 7 淡水46.67 4.86 226.82 42.45 1981.14 8 貨物 0.00 4.66 0.00 4.57 0.00 9 備品 14.85 6.76 100.39 -35.64 -529.25 410.10 7.98 3272.60 4.59 1882.36 10 壓載水3409.59 1.62 5523.54 7.97 27174.43 總計(jì) 6971.76 3.69 25736.05 -2.37 -16516.77 11表 4 重量和重心位置計(jì)算（空載到港）垂向 縱向距基線 距船中序號(hào) 項(xiàng)目名 稱 重量（ t）力臂（m) 力矩（t·m） 力臂（m) 力矩（t·m）1 空船 2121.60 6.10 12941.76 -6.10 -12941.76 2 人員 1.30 15.75 20.48 -38.92 -50.60 3 行李 0.90 15.75 14.18 -38.92 -35.03 4 糧食 0.16 7.65 1.22 -36.36 -5.82 60.96 5.31 323.70 -33.43 -2037.89 5 燃油30.48 0.60 18.29 -37.37 -1139.04 6 滑油 2.74 0.60 1.64 -38.31 -104.97 0.23 8.05 1.85 -48.01 -11.04 7 淡水0.47 4.86 2.28 42.45 19.95 8 貨物 0.00 4.66 0.00 4.57 0.00 9 備品 1.49 6.76 10.07 -35.64 -53.10 410.10 7.98 3272.60 4.59 1882.36 10 壓載水3409.59 1.62 5523.54 7.97 27174.43 總計(jì) 6040.02 3.66 22131.61 2.10 12697.50 3.2 浮態(tài)與初穩(wěn)性概述船舶裝載情況千變?nèi)f化,在設(shè)計(jì)階段只對(duì)幾種典型的裝載情況進(jìn)行浮態(tài)和初穩(wěn)性的計(jì)算,其中應(yīng)包括穩(wěn)性最惡劣時(shí)的裝載情況.對(duì)于普通船舶來說,所需計(jì)算的典型的裝載情況有滿載出港、滿載到港、空載出港和空載到港四種情況。船舶在各種裝載情況下浮態(tài)和初穩(wěn)性計(jì)算通常是在上述的重量重心位置計(jì)算的結(jié)果的基礎(chǔ)進(jìn)行的，下面也是以表格的形式分 4類情況進(jìn)行計(jì)算的，依次為：表 5，表 6，表 7，表 8。12表 5 浮態(tài)及初穩(wěn)性計(jì)算（滿載出港）序號(hào) 項(xiàng)目 單位 符號(hào)及公式 數(shù)值1 排水量 t ?9121.602 排水體積 3m?8899.123 平均吃水 m d 6.654 重心距船中 m Gx-2.015 浮心距船中 m B-1.096 縱傾力臂 m G?-0.927 縱傾力矩 t·m ()Bx?-8391.878 每厘米縱傾力矩 t·m MTC91.239 縱傾值 m()10GBt??-0.9210 漂心距船中 m Fx-1.1311 首吃水變化 m ()2Ltd?-0.4712 尾吃水變化 m AFx???0.4513 首吃水 m F6.1814 尾吃水 m AAd?7.1015 重心距基線 m Gz4.9116 橫穩(wěn)心距基線 m ()MB??10.4017 初穩(wěn)心高 m Gz?5.4918 自由液面修正值 m 1xwi???----19 修正后的初穩(wěn)性高 m 1?5.4913表 6 浮態(tài)及初穩(wěn)性計(jì)算（滿載到港）序號(hào) 項(xiàng)目 單位 符號(hào)及公式 數(shù)值1 排水量 t ?8189.862 排水體積 3m?7990.113 平均吃水 m D 6.004 重心距船中 m Gx1.335 浮心距船中 m B-1.036 縱傾力臂 m G?2.367 縱傾力矩 t·m ()Bx?19328.078 每厘米縱傾力矩 t·m MTC88.269 縱傾值 m()10GBt??2.19010 漂心距船中 m Fx-1.1111 首吃水變化 m ()2Ltd?1.1212 尾吃水變化 m AFx???-1.0713 首吃水 m F7.1214 尾吃水 m AAd?4.9315 重心距基線 m Gz5.0216 橫穩(wěn)心距基線 m ()MB??10.1517 初穩(wěn)心高 m Gz?5.1318 自由液面修正值 m 1xwi???0.43119 修正后的初穩(wěn)性高 m 1?4.69914表 7 浮態(tài)及初穩(wěn)性計(jì)算（空載出港）序號(hào) 項(xiàng)目 單位 符號(hào)及公式 數(shù)值1 排水量 t ?6971.762 排水體積 3m?6801.723 平均吃水 m d 5.254 重心距船中 m Gx-2.375 浮心距船中 m B-0.876 縱傾力臂 m G?-1.507 縱傾力矩 t·m ()Bx?-10457.648 每厘米縱傾力矩 t·m MTC85.139 縱傾值 m()10GBt??-1.22810 漂心距船中 m Fx-0.7611 首吃水變化 m ()2Ltd?-0.6212 尾吃水變化 m AFx???0.6113 首吃水 m F4.6314 尾吃水 m AAd?5.8615 重心距基線 m Gz3.6916 橫穩(wěn)心距基線 m ()MB??10.4217 初穩(wěn)心高 m Gz?6.7318 自由液面修正值 m 1xwi???----19 修正后的初穩(wěn)性高 m 1?6.7315表 8 浮態(tài)及初穩(wěn)性計(jì)算（空載到港）序號(hào) 項(xiàng)目 單位 符號(hào)及公式 數(shù)值1 排水量 t ?6040.022 排水體積 3m?5892.703 平均吃水 m d 4.604 重心距船中 m Gx2.105 浮心距船中 m B-0.816 縱傾力臂 m G?2.917 縱傾力矩 t·m ()Bx?17576.468 每厘米縱傾力矩 t·m MTC82.139 縱傾值 m()10GBt??2.14110 漂心距船中 m Fx-0.4711 首吃水變化 m ()2Ltd?1.0812 尾吃水變化 m AFx???-1.0613 首吃水 m F5.6914 尾吃水 m AAd?3.5415 重心距基線 m Gz3.6616 橫穩(wěn)心距基線 m ()MB??10.4117 初穩(wěn)心高 m Gz?6.7518 自由液面修正值 m 1xwi???0.43119 修正后的初穩(wěn)性高 m 1?6.31916表 9 各種裝載情況浮態(tài)及穩(wěn)性計(jì)算綜合表序號(hào) 1 2 3 4裝載情況 滿載出港 滿載到港 空載出港 空載到港排水量 ()t?9121.60 8189.86 6971.76 6040.02載貨量（t） 7000 7000 0 0燃油（t） 914.39 91.44 914.39 91.44淡水（t） 70 7 70 7壓載水（t） 0 0 3817.69 3817.69首吃水 Fd6.18 7.12 4.63 5.69尾吃水 A7.1 4.93 5.86 3.54吃水d（m）平均吃水 d 6.65 6 5.25 4.6橫穩(wěn)心縱向坐標(biāo) (m)Mz10.4 10.15 10.42 10.41重心橫向坐標(biāo) (m)G4.91 5.02 3.69 3.66初穩(wěn)性高 (m) 5.49 5.13 6.73 6.75自由液面修正值 (m)?---- 0.431 ---- 0.431修正值穩(wěn)性高 (m)1M5.49 4.699 6.73 6.319經(jīng)浮態(tài)和初穩(wěn)性計(jì)算結(jié)果，本船在各種裝載情況下的縱傾值和初穩(wěn)性高度都滿足相關(guān)規(guī)范船舶的航行性能的要求。3.3 阻力估算在船舶設(shè)計(jì)過程中，當(dāng)主尺度和船型系數(shù)被確定以后，必須要知道主機(jī)功率以預(yù)報(bào)船舶本報(bào)告達(dá)到的設(shè)計(jì)航速；如果主機(jī)功率已知，則需要估計(jì)阻力，以確定船的航速，便于初步分析、比較各種方案的優(yōu)劣。此外在沒有船模試驗(yàn)的船舶設(shè)計(jì)過程前提下，只能用近似估算來確定其阻力值。本次設(shè)計(jì)船為單螺旋槳散貨船，而陶德法（又稱系列 60）比較適用單螺旋槳運(yùn)輸船的有效功率計(jì)算，故而本次設(shè)計(jì)采用陶德法中的阻力回歸公式來近似估算阻力大小，系列 60 的17阻力回歸公式是用線性回歸分析方法處理系列 60 的試驗(yàn)圖譜得到的。對(duì)于給定的 102.00m 設(shè)計(jì)散貨船，其總阻力系數(shù) 的回歸多項(xiàng)式為：102tC210223456728910112134156(/)(/)(/)(/)(/)//t bbb bbbbCALBdAxLBAdCLBxd????式中： 為浮心縱向位置，以距船中的船長 L 的百分?jǐn)?shù)計(jì)，舯前為正。bx為了便于確定回歸系數(shù)，將上式化為下列線性形式： 10212345678901121341516Yaxaxaxax????式中： =1； ； ； ；1x2(/7)/LB?(/)LB??0(.7)bC??； ； ； ； ； ；5(.).5b?26x273x284x2951023x?； ； ； ； ； ；124?12?134145154x654。00.3/8.tYC由上文數(shù)據(jù)：L=102.0m；B=17.2m； =0.821； =-1.2 代入得：bCb=1； =-0.713； =5.86； =1.21； =-0.573； =0.508； =34.34 1x23x45x6x7x； =1.464 ； =0.258 ； =-4.178； =-0.863 ； =0.409 ； =7.091 ； =-891011213143.358； =-0.693 ； =-0.839。156而對(duì)于本次設(shè)計(jì)的散貨船，其速長比： ，參照參考文1/.5/04.82swVL??獻(xiàn)中的[21]中的表 7-2 的陶德法回歸方程系數(shù)，可得回歸方程前的系數(shù)為:； ； ； ； ；10.79a??20.3a?30.6a4.7a5.16a?； ； ； ； ；668198210490.879； ； ； ； ； 。2.813.54.?15.?16.?將上面的系數(shù)代入線性回歸方程： 10212345678901121341516.7.(0.)0.2(65)(7) 3.4Yaxxaxaxax??????????8249.8(.79)(8)090135)1.6.581(.3).39?????由 推出：102102(7.5)/8.7tYC?181021028.375.35.967.tCY???則設(shè)計(jì)散貨船的總阻力 R 與航速 v 的關(guān)系為 ，其中：海水密度210tRCvS???。31025/kgm??表 10 航速、總阻力表總阻力 R（ ）510kN?航速 v（ kn）滿載出港 滿載到港 空載出港 空載到港10 3.740 3.535 2.661 2.35211 4.525 4.278 3.220 2.84612 5.385 5.091 3.832 3.38713 6.320 5.975 4.497 3.97514 7.330 6.929 5.216 4.611由上表可得阻力曲線圖，如下圖 1 所示：圖 1 阻力曲線圖193.4 艙容校核艙容校核就是對(duì)新船所能提供的各部分艙容進(jìn)行估算或計(jì)算，然后與所需要的艙容做比較，需要時(shí)對(duì)設(shè)計(jì)進(jìn)行調(diào)整，以滿足艙容的平衡要求。本次設(shè)計(jì)采用的是局部容積的校核方法，因?yàn)楦鱾€(gè)艙室的容積都不是已知或明確告知的。設(shè)計(jì)船所能提供的貨艙艙容： 382.756(.912)(0.51.80)40TCCVLAKm????所需要的貨艙容積： 3/71.99462CCVWk????故而設(shè)計(jì)船所提供的貨艙艙容略大于所需要的艙容，是符合要求的，無需調(diào)整貨艙艙容。4.螺旋槳設(shè)計(jì)MAU 型四葉螺旋槳適用于所設(shè)計(jì)的散貨船，而且計(jì)算簡便可行，故而采用 MAU 型槳，通過上述的阻力估算數(shù)據(jù)獲得設(shè)計(jì)船的有效馬力，從給定的船型及經(jīng)驗(yàn)公式確定推進(jìn)因子；計(jì)算最大航速；葉空泡校核，來確定螺旋槳主要參數(shù)；以及強(qiáng)度校核來確定槳葉的厚度，并進(jìn)行螺距或漿葉厚度的修正；確定敞水性特征曲線的確定和航行特征計(jì)算;漿葉外形尺寸的計(jì)算并繪制螺旋槳的正視，側(cè)視以及伸張輪廓圖。4.1 船型主要參數(shù)船型：鋼質(zhì)、單甲板、尾機(jī)型、單槳、單舵，由柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)的散貨船，具有球尾和球鼻首線型?？?長 LOA = 108.0 m設(shè)計(jì)水線長 LWL= 104.8m 垂線間長 LPP = 102.0m型 寬 B = 17.2m型 深 D =9.3m設(shè)計(jì)吃水 d = 7.0 m設(shè)計(jì)排水量 △=10084.21t型排水體積 ▽=9838.25 320螺旋槳數(shù) 1 4.2 主機(jī)與螺旋槳參數(shù)型 號(hào) 8DKM 型柴油機(jī) 1 臺(tái) 最大持續(xù)功率 3400 hpsp轉(zhuǎn) 速 750 rpm 齒輪箱減速比： 3.95：1螺旋槳型式： MAU 系列螺旋槳葉數(shù)： 四葉螺旋槳材料： ZQAL 12-8-3-2 （K=1.2）材料重度： 7.4 g/m 3槳軸中心距基線 ZP=2.2 m螺旋槳構(gòu)造型式： 整體式旋 向 右 旋4.3 設(shè)計(jì)工況阻力估算中涉及到的航速是 10kn-14kn，但在螺旋槳設(shè)計(jì)中，采用的計(jì)算航速是 12kn-15kn，因?yàn)樵O(shè)計(jì)航速為 12.5kn，故而在計(jì)算最大航速時(shí)，應(yīng)該取些大于 12kn 的航速開始計(jì)算比較好，所以直接去掉了 10kn，11kn，而加進(jìn) 15kn。設(shè)計(jì)功率：0.85Pmax表 11 船體有效馬力曲線航 速 V (kn) 12 13 14 15滿載 Pe (kW) 625 784 1187 24041.04Pe (kW) 650 808 1229 25004.4 推進(jìn)因子的決定通過伴流分?jǐn)?shù) w、推力減額分?jǐn)?shù) t 和相對(duì)旋轉(zhuǎn)效率 η R可把船體和螺旋槳聯(lián)系起來，從而解決了孤立螺旋槳和孤立船體的配合問題。因此在螺旋槳設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)首先根據(jù)船型估計(jì)伴流分?jǐn)?shù) w、推力減額分?jǐn)?shù) t 和相對(duì)旋轉(zhuǎn)效率 η R， 然后才能利用螺旋槳敞水系列圖譜。因此，這些數(shù)據(jù)的正確選擇十分重要，如果選取不當(dāng)會(huì)產(chǎn)生不良后果。例如，伴流分?jǐn)?shù) w 比實(shí)際偏大，這是螺旋槳處于輕載狀態(tài)，不能充分利用主機(jī)功率。反之，若伴流分?jǐn)?shù) w 比實(shí)際偏小，21則螺旋槳實(shí)際工作處于重載狀態(tài)，對(duì)主機(jī)工作不利。若推力減額分?jǐn)?shù) t 選擇不當(dāng)，則螺旋槳發(fā)出的推力無法與實(shí)船阻力平衡。據(jù)型船資料選取伴流分?jǐn)?shù)，根據(jù)泰洛公式：w=0.35 CB—0.05=0.5×0.801-0.05=0.351按漢克歇爾公式?jīng)Q定推力減額分?jǐn)?shù)：t=0.77 -0.30=0.77×0.623-0.30=0.180P取相對(duì)旋轉(zhuǎn)效率 1.0?Rη船身效率 = =1.263ωt?1H0.83514.5 可以達(dá)到最大航速的計(jì)算采用 MAU 4 葉槳圖譜進(jìn)行計(jì)算。因?yàn)樵O(shè)計(jì)功率為 0.85Pmax，所以取功率儲(chǔ)備 15％，因本船為尾機(jī)型船，故取軸系效率 =0.98,螺旋槳敞水收到功率:Sη=3400×0.85× × =1400×0.85×0.98×1.0=2832.2 hpDPSR根據(jù) MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70 的 圖譜列表計(jì)算，見表 12。δP?B表 12 圖譜計(jì)算列表項(xiàng)目 單位 數(shù)值假定航速 V kn 12 13 14 15VA = V（1-ω） kn 7.788 8.437 9.086 9.735Bp = NPD0.5/VA2.5 59.738 48.904 40.633 34.196 7.729 6.993 6.374 5.848 δ 87.88 80.95 74.73 69.23P/D 0.598 0.621 0.646 0.671η 0 0.514 0.538 0.564 0.581MAU(4-40)PTE = PDη H·η 0hp 1838.613 1924.463 2017.467 2078.277 δ 86.09 79.31 73.23 67.81P/D 0.643 0.664 0.692 0.718η 0 0.495 0.52 0.547 0.574MAU4-55PTE = PDη H·η 0hp 1770.649 1860.076 1956.657 2053.237 MAU(4-70) δ 85.31 78.37 72.45 66.51PB22P/D 0.645 0.673 0.696 0.728η 0 0.478 0.503 0.526 0.549PTE = PDη H·η 0hp 1709.839 1799.266 1881.538 1963.811 圖 2 PTE –f(V)曲線與船體滿載有效功率曲線從圖 2 PTE –f(V)曲線與船體滿載有效功率曲線的之交點(diǎn)，可獲得不同盤面比所對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)航速及螺旋槳最佳要素 P/D、D、 如表 13 所示：o?表 13 設(shè)計(jì)航速及螺旋槳最佳要素 P/D、 δ 、 D、 o?MAU maxVP/D δ D o4-40 14.831 0.6621 75.51 3.8253 0.58074-55 14.812 0.7077 74.26 3.7572 0.57334-70 14.759 0.7172 73.62 3.7115 0.54344.6 空泡校核螺旋槳在水中工作時(shí)，槳葉的葉背壓力降低形成吸力面，若某處的壓力降至臨界值以下23時(shí)，導(dǎo)致爆發(fā)式的汽化，水汽通過界面，進(jìn)入氣核并使之膨脹，形成氣泡，這就是空泡。一般，壓力的臨界值即為該溫度時(shí)水的汽化壓力 （或稱飽和蒸氣壓力） 。當(dāng)葉切面某處發(fā)生vp空泡后，該處的葉切面不再與水接觸，不同的空泡發(fā)展程度對(duì)葉切面性能的影響也不同。螺旋槳槳葉上經(jīng)常出現(xiàn)的空泡有渦空泡、泡狀空泡、片狀空泡、云霧狀空泡 4 種類型。空泡現(xiàn)象分為第一階段和第二階段。在第一階段，空泡對(duì)螺旋槳的水動(dòng)力性能不發(fā)生影響，但使葉表面產(chǎn)生剝蝕；第二階段，空泡對(duì)槳葉表面無剝蝕作用，但影響螺旋槳的水動(dòng)力性能。在設(shè)計(jì)螺旋槳時(shí)應(yīng)考慮其是否發(fā)生空泡或空泡的發(fā)展程度，故需進(jìn)行空泡現(xiàn)象的預(yù)測(cè)，以便確定所設(shè)計(jì)的螺旋槳是否合乎要求。一旦槳葉上出現(xiàn)空泡，或?qū)е聵~表面材料剝蝕，或是螺旋槳性能惡化，因而避免槳葉上出現(xiàn)空泡是螺旋槳設(shè)計(jì)中的重要環(huán)節(jié)之一。按伯利爾空泡限界線中的散貨船上限線,計(jì)算不發(fā)生空泡之最小展開面積比。槳軸沉深 ： =7.0-2.2=4.8 mpZd hs??=10330+1025×4.8—174=15076 kgf/m2vsav0 phγ??計(jì)算溫度： t = 15℃， = 174 kgf/m2， =1166.2hp ρ = 104.63 kgf·s2/m4v D表 14 空泡校核計(jì)算表數(shù)值序號(hào) 項(xiàng)目 單位 MAU4-40 MAU4-55 MAU4-701 Vmax Kn 14.83 14.81 14.762 VA = 0.5144 Vmax (1-ω) m/s 4.9513 4.9449 4.92723 (0.7πN D/60) 2 2(/)ms709.6342 684.5766 668.02124 + (3)A2R7.0?734.1493 709.0288 692.29885 σ=( p 0- pv)/ 2R7.01V?0.3151 0.3263 0.33426 τ c (查圖 7-20) 0.1206 0.1241 0.12817 T = PD·η 0·75 /VA kgf24912.7068 24626.7875 23426.22058 AP = c2R7.1/???V2m5.3785 5.3499 5.04939 AE = AP/(1.067 - 0.229P/D) 5.8757 5.9119 5.593210 AE/A0 = AE / 24?0.5113 0.5332 0.5170據(jù)下表計(jì)算結(jié)果作圖 3：24圖 3 空泡數(shù)據(jù)和給定 AE/A0 圖求得不發(fā)生空泡的最小盤面比以及所對(duì)應(yīng)的最佳螺旋槳要素： 0.563； ?0E/0.7128； 3.843m； 0.578； 14.781kn。?DP/?o??maxV4.7 強(qiáng)度校核為了船舶的航行安全，必須保證螺旋槳具有足夠的強(qiáng)度，使其在正常航行狀態(tài)下不致破損或斷裂。為此，在設(shè)計(jì)螺旋槳時(shí)必須進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算和確定槳葉的厚度分布。螺旋槳工作時(shí)作用在槳葉上的流體動(dòng)力有軸向的推力及與轉(zhuǎn)向相反的阻力，兩者都使槳葉產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)。螺旋槳在旋轉(zhuǎn)時(shí)槳葉本身的質(zhì)量產(chǎn)生徑向的離心力，使槳葉收到拉伸，若槳葉具有傾斜或縱斜，則離心力還將時(shí)槳葉產(chǎn)生彎曲。在計(jì)算槳葉的強(qiáng)度時(shí)，可把槳葉看作是扭曲的、變截面的懸臂梁，而且其橫截面是非對(duì)稱的。因精確進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算比較困難，所以，在設(shè)計(jì)螺旋槳的實(shí)踐中，一般都用理論和實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的近似方法來進(jìn)行螺旋槳的強(qiáng)度計(jì)算。按 2001 年《規(guī)范》校 及 ，應(yīng)不小于按下式計(jì)算之值：0.25Rt.6， ，XKYt??eZbnNA13?ZbDNGAX1032d2?計(jì)算功率 N E=3400×0.98=3332 hp25Ad=AE/A0=0.563，P/D=0.7128， ε=10 0，G=7.4 g/cm 3 ，N =190r/minb0.66R=0.226D×AE/Ao/0.1Z=0.226×3.843×0.563/0.4=1.222 mb0.25R=0.7212b0.66R=0.8816 mb0.6R=0.9911b0.66R=1.212 m實(shí)際槳葉厚度按 t1.0R=0.0035D=13.45 mm 與 t0.25R=107.8 連直線繪制圖 3：， 0.214.6R?0.31.47R?， .8t .569t， 0.63.90.7.2，8Rtm9Rtm圖 4 槳葉厚度表 15 強(qiáng)度校核計(jì)算表26數(shù)值項(xiàng)目 單位0.25R 0.6R弦長 b m 0.8816 1.212634 207250 1511410 635K1,K2,K3,K4 查表 8-24 34A1=(D/P)(K1-K2D/P0.7)+K3D/P0.7-K4 2371.5198 850.0620Y=A1Ne/ZbN 12034.2905 3137.713582 2334 1241 65K5,K6,K7,K8 查表 8-2380 330A2=(D/P)(K5+K6ε )+K7ε +K8 1382.0314 1180.6173材料系數(shù) K（鋁鎳青銅） 1.3800 1.3800X=A2GAdN3D3/1010Zb 0.3436 0.2135t=[Y/(K-X)]0.5 mm 107.7562 51.8637MAU 標(biāo)準(zhǔn)槳葉厚度 t?mm 146.9948 83.7774校核結(jié)果 滿足要求 滿足要求實(shí)取槳葉厚度 mm 107.8000 52.00004.8 螺距修正螺旋槳設(shè)計(jì)中，有些參數(shù)往往與所用系列螺旋槳不同，例如：按上面螺旋槳強(qiáng)度計(jì)算所得的槳葉厚度大于選用系列螺旋槳的厚度，不可以直接采用系列螺旋槳的厚度及厚度分布，另外，設(shè)計(jì)螺旋槳的轂徑比與系列螺旋槳不同，這種情況下，必須對(duì)設(shè)計(jì)螺旋槳的螺距進(jìn)行修正，使兩者性能相同。274.8.1 轂徑比不同對(duì)螺距的修正根據(jù)《船舶推進(jìn)》圖 2-22 查得： 1/31/3()(28.90)2.46DPN??確定螺旋槳軸的軸徑 dt ： 345.9 ； 2×345.9=691.8 tdmhdm=0.18，此值與 MAU 槳標(biāo)準(zhǔn)轂徑比（0.18）相同，故對(duì)此項(xiàng)螺距無需進(jìn)行修正。Ddh/4.8.2 葉厚比不同對(duì)螺距的修正由于實(shí)際槳葉厚度大于 MAU 槳標(biāo)準(zhǔn)厚度，故需因厚度差異進(jìn)行螺距修正。設(shè)計(jì)槳： 054.63.94.027. ?????????Rbt標(biāo)準(zhǔn)槳：(取 MAU4-55 為基準(zhǔn)槳)2.1757.0??????DtR0.6705???????????682.075.139386301NPVsA?0.6241??????????? 608.1//. 0', AdEhhE? ??????????????????????????????? 75.241.5.04.75,7.07.07.0 Ebttbt ?標(biāo)設(shè)0.00340-0.00364??????????????????????? 398.6.82.127.00RTtsDP修正后的螺距比:0.7111???????????????tB04.9 重量及慣性矩計(jì)算在螺旋槳設(shè)計(jì)中，必須進(jìn)行重量和慣性矩的估計(jì)，以提供軸系計(jì)算、工廠備料以及離心力計(jì)算等需要。螺旋槳的總重量為葉片重量和轂重量之和。通常比較精確的計(jì)算方法是：先根據(jù)槳葉不同半徑處各切面的形狀求得其切面面積，其次用近似積分法算出槳葉之體積和體積慣性矩，最后分別乘以材料的重量密度，及可得螺旋槳的重量和重量慣性矩。MAU 型螺旋槳沒有提供切面有關(guān)資料，所以采用按照統(tǒng)計(jì)資料得出的近似公式進(jìn)行計(jì)算。