xxxx橋滿堂支架計(jì)算書.doc
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連續(xù)箱梁滿堂支架 設(shè)計(jì)計(jì)算書 編 制: 復(fù) 核: 審 核: 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計(jì)算書 設(shè)計(jì)依據(jù) 設(shè)計(jì)采用規(guī)范 1.《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003); 2.《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008); 3.《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008); 4.《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》周水興等主編(人民交通出版社); 5.《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004); 6.《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB5005-2003)。 材料力學(xué)及截面特性 現(xiàn)澆支架所需用到的材料力學(xué)特性見下表。 表2.2-1 材料力學(xué)特性 材料 型號(hào) 彈性模量(MPa) 抗彎強(qiáng)度(MPa) 抗剪強(qiáng)度(MPa) 規(guī)范編號(hào) 鋼材 Q235A 206000 215 125 2 竹膠合板 15mm 9898 35 —— 4 木材 TC17-A 10000 17 1.7 4 現(xiàn)澆支架結(jié)所需截面特性見下表。 表2.2-2 材料截面特性 規(guī)格 截面積(mm) 重量(N/m) 截面慣性矩Ix(mm4) 截面最小抵抗矩(mm3) 凈面積矩Sx(mm3) 腹板厚度tw(mm) 工鋼 I12工字鋼 1810 142.1 4880000 77460 鋼管 Φ483.5 489 38.4 121900 5080 —— —— 方木 100100 10000 60 8333300 166670 —— —— 3. 設(shè)計(jì)說明 碗扣式支架由可調(diào)底座、立桿、橫桿、可調(diào)托座、橫橋向分配梁(I12工字鋼)、順橋向方木、厚竹膠板等組成,詳見圖。 箱梁支架構(gòu)造圖(單位:mm) 支架布置: 1、立桿布置: 支架立桿水平間距在順橋向梁端兩側(cè)3.5m范圍采用0.6m,其余順橋向縱向間距為0.9m,橫向梁底中央正下方寬度范圍內(nèi)采用0.6m,翼板外側(cè)施工平臺(tái)腳手架搭設(shè)橫向間距0.9m,步距120cm。 剪刀撐布置: 順橋向每7跨設(shè)置一排通高橫橋向剪刀撐;橫橋向剪刀撐分別在支架最外側(cè),兩個(gè)邊腹板、中腹板位置設(shè)置。 底、腹板為15mm竹膠板,模板下方為縱橋向放置的10cm方木,間距腹板位置0.2m,翼緣及底板位置0.3m,按實(shí)際情況加密。方木下方為橫橋向通長的I12工字鋼,由支架頂托往下傳力。 外腹板側(cè)面模板的面板為15mm竹膠板,橫肋采用10cm方木,豎肋為φ483.5mm鋼管彎制。由帶頂托的φ483.5mm鋼管作為豎肋支撐,結(jié)合立桿縱距布置,φ483.5mm鋼管與不少于兩根支架立桿之間用扣件固定,且靠近外側(cè)邊緣的一個(gè)扣件要盡量接近水平桿節(jié)點(diǎn)位置。為增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的安全,立桿最上端步距設(shè)置為90cm。 4. 支架結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 4.1 碗扣支架承載力計(jì)算 由于現(xiàn)澆箱梁時(shí),混凝土對(duì)底模及以下支架為豎向力荷載,對(duì)側(cè)模為水平力荷載,故分別對(duì)豎向和水平力進(jìn)行計(jì)算。 4.1.1 豎向力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008)4.2.4節(jié)分別對(duì)碗扣支架豎向永久荷載和可變荷載進(jìn)行計(jì)算。 ⑴永久荷載 ①模板及支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值:10m以下的支撐架可不計(jì)算架體自重; ②新澆筑預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值。 箱梁腹板、底板在各箱室保持一致,可取箱梁結(jié)構(gòu)的翼板邊線至第一個(gè)中腹板位置進(jìn)行計(jì)算,箱梁砼容重取26kN/m3。 ⑵可變荷載 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1kN/㎡; 澆筑和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/㎡; 4.1.2 水平力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)4.1.1節(jié)分別對(duì)碗扣支架豎向永久荷載和可變荷載進(jìn)行計(jì)算。 ⑴永久荷載 新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值: , 其中:— 新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算值(kN/㎡); — 新澆混凝土的重力密度,取24.0kN/m; — 新澆混凝土的初凝時(shí)間,暫取10 h; — 混凝土的澆筑速度,取0.3m/h; — 模板計(jì)算高度,箱梁分兩次澆筑,對(duì)于1.4m高梁取1.35m; — 外加劑影響修正系數(shù),取1.2; — 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.15。 將已知參數(shù)代入以上兩個(gè)公式計(jì)算混凝土最大側(cè)壓力: 取二者較小值,得梁高1.4m箱梁混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值; ⑵可變荷載 ①傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值,取2 kN/㎡。 ②風(fēng)荷載 根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》4.3.1所示,作用于模板支撐架上水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式如下式所示。 式中:——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m2); ——風(fēng)壓高度變化系數(shù),按《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄D采用,本橋?yàn)镃類地形,高度在10m以內(nèi),取為0.74; ——風(fēng)荷載體型系數(shù),無遮擋攔單排體型系數(shù),,η按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)規(guī)定值修正取η=0.955,故。 ——基本風(fēng)壓(kN/m2),按照貴州地區(qū)1/50取值; 風(fēng)荷載的計(jì)算如下所示。 Ⅰ、上端模板風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 碗扣支架箱梁側(cè)模板風(fēng)荷載,選取C-C斷面處橫橋向一排立桿上箱梁側(cè)模板所承受的風(fēng)荷載進(jìn)行驗(yàn)算,立桿在縱橋向的縱距最大為0.9m,側(cè)模面積;將箱梁所受風(fēng)力均勻作用于碗扣支架立桿頂部,則單根立桿頂部所承受的側(cè)模傳遞的風(fēng)荷載為: Ⅱ、碗扣支架風(fēng)壓 a、節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載 支架立桿步距為1.2m,縱距按0.9m計(jì),單根斜桿最多同時(shí)連接6排立桿,如下圖所示。 擋風(fēng)系數(shù)。 標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)荷載。 考慮排架連續(xù)承受風(fēng)荷載計(jì)算, 多層架體總和系數(shù): 。 求得節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載: b、節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載在斜桿及立桿產(chǎn)生的內(nèi)力 由《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》規(guī)定,架體內(nèi)力計(jì)算應(yīng)將風(fēng)荷載化解為每一節(jié)點(diǎn)的集中荷載; 斜桿內(nèi)力計(jì)算簡圖 根據(jù)力的平行四邊形定理,水平風(fēng)荷載在立桿及斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力、按下列公式計(jì)算。 , 第一層模板風(fēng)荷載: , 各層支架風(fēng)荷載: , 支架平均高度5m,共=4層橫桿,則,在斜桿及立桿產(chǎn)生的荷載總和為: 斜桿內(nèi)力; 立桿內(nèi)力。 立桿內(nèi)力在迎風(fēng)面為拉力,背風(fēng)面為壓力,故單根立桿風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向壓力為 4.1.3 豎向荷載效應(yīng)組合 根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 166-2008第5.6.2條,單肢立桿軸向力和承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算: ⑴不組合風(fēng)荷載時(shí),單肢立桿軸向力: ⑵組合風(fēng)荷載時(shí),單肢立桿軸向力: 由于此處風(fēng)荷載較小,因此最不利荷載為不組合風(fēng)荷載時(shí)受力。 由軟件計(jì)算得: 由圖可知,箱梁澆筑完成后,支架鋼管最大軸力為:Nmax=31.1KN。 4.1.4 水平荷載效應(yīng)組合 將4.1.2節(jié)計(jì)算得,梁高1.4m箱梁混凝土最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值為32.4KN/㎡,取2KN/㎡,分別加載至Φ48豎肋上。 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ 162-2008第4.3.1條,單位面積所承受的側(cè)向壓力應(yīng)按下列公式計(jì)算: 梁高1.4m箱梁Φ48豎肋縱橋向間距為0.9m。將已知荷載代入上式計(jì)算得單根豎肋最大側(cè)壓力組合。 4.2 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 碗扣支架立桿采用外徑48mm,壁厚3.5mm鋼管,面積=489mm2,回轉(zhuǎn)半徑=15.8mm,截面模量=4.49103mm3。抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,碗扣單根立桿最大軸向力為。 單根立桿進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí),需滿足: 滿堂碗扣支架立桿計(jì)算長度按下式計(jì)算 其中為立桿伸出頂層水平桿長度,設(shè)計(jì)控制在60cm,最上層步距控制在=90cm。則 壓桿長細(xì)比為:。 由此可查《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ170-2011)附錄C,可知立桿穩(wěn)定系數(shù)。 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算: 經(jīng)驗(yàn)算,底、腹板下立桿強(qiáng)度、穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)要求。 翼板下側(cè)模豎肋 腹板上的現(xiàn)澆混凝土水平壓力通過φ483.5mm鋼管豎肋傳遞給橫桿。 箱梁斜撐構(gòu)造圖 側(cè)模φ483.5mm豎肋鋼管截面參數(shù)指標(biāo): 側(cè)模鋼管豎肋檢算: 方木小楞此部位按間距0.30米布置。背帶采用2φ48mm3.5mm。 強(qiáng)度及剛度檢算 Midas civil應(yīng)力圖 Midas civil位移圖 計(jì)算結(jié)果: 最大應(yīng)力滿足要求 最大變形滿足要求 4.3 扣件抗滑強(qiáng)度計(jì)算 根據(jù)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5.6.4規(guī)定,自上而下疊加斜桿的最大內(nèi)力,驗(yàn)算斜桿兩端連接扣件抗滑強(qiáng)度,按照下式計(jì)算。 式中:——扣件抗滑強(qiáng)度,取8KN。 支架平均高度5m,共=4層橫桿,則,在斜桿產(chǎn)生的荷載總和: 通過以上計(jì)算可知,斜桿兩端連接扣件抗滑強(qiáng)度滿足施工使用的要求。 4.4 架體抗傾覆驗(yàn)算 支架搭設(shè)高度按5m計(jì)算,寬度13.8m。單排立桿中心線以左迎風(fēng)面風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)生的為拉應(yīng)力,以右背風(fēng)面風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)生的為壓應(yīng)力,以拉應(yīng)力之和驗(yàn)算支架的整體抗傾覆性。單排21根立桿,每5根設(shè)置一道剪刀撐,迎風(fēng)面共設(shè)置4道,取縱橋向0.9m寬計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿拉力,支架自重按2.8KN/m計(jì)算。 單根剪刀撐產(chǎn)生的立桿拉力Wv1=0.7KN 5道剪刀撐產(chǎn)生的立桿拉力為 單排支架自重: 橫橋向抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)=139/2.8=49.6﹥1.3。滿足設(shè)計(jì)要求。 5. 竹膠板受力驗(yàn)算 5.1 荷載標(biāo)準(zhǔn)值取值 ⑴永久荷載 新澆筑鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值:26kN/m; ⑵可變荷載 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/㎡; 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:取2kN/㎡; 傾倒混凝土?xí)r,對(duì)垂直面板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2kN/㎡; 5.2 荷載組合 計(jì)算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值即荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)。 計(jì)算正常使用極限狀態(tài)變形時(shí),應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí):永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,可變荷載取1.4 撓度驗(yàn)算時(shí):為永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 5.3 底模竹膠板驗(yàn)算 底模采用15mm厚竹膠板,其下為順橋方向放置的10cm10cm木方。在底板和翼板處間距均為30cm,在腹板處間距為20cm。計(jì)算可得: 腹板處最大砼荷載組合為:q=1.2261.4+1.4(2.5+2.0)=49.99 KN/㎡。 底板處最大砼荷載組合為:q=1.226(0.45+0.42)+1.4(2.5+2.0)=33.44 KN/㎡。 將底板受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁: 底板處竹膠板受力模型圖(單位:mm) 底板強(qiáng)度驗(yàn)算: 可得:≤[σ]=35MPa 強(qiáng)度滿足要求。 底板剛度驗(yàn)算: ≤300/400=0.75mm 剛度滿足要求。 將腹板受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 腹板處竹膠板受力模型圖(單位:mm) 腹板強(qiáng)度計(jì)算 腹板強(qiáng)度驗(yàn)算: ; ≤35MPa 強(qiáng)度滿足要求。 腹板剛度驗(yàn)算: ≤200/400=0. 5mm 剛度滿足要求。 5.4 側(cè)模竹膠板驗(yàn)算 側(cè)模采用15mm厚竹膠板,根據(jù)水平混凝土壓力荷載值可知,側(cè)壓力最大組合值為37.5KN/㎡,其下10cm木方間隔30cm布置。 將側(cè)模受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 側(cè)模竹膠板受力模型圖 側(cè)模強(qiáng)度驗(yàn)算: ≤35MPa 強(qiáng)度滿足要求。 ⑸剛度驗(yàn)算 ≤300/400=0.75mm 剛度滿足要求。 其他部位模板受力均較小,此處不再進(jìn)行計(jì)算。 6. 10cm10cm方木驗(yàn)算 木方為順橋方向放置,在底板處間距均為30cm,翼板處間距均為30cm,在腹板處間距為20cm。其下為I12工字鋼分配梁,10cm10cm方木在端橫梁處縱橋向跨徑60cm,在跨中斷面處縱橋向跨徑90cm。 6.1 跨中斷面處 底板處木方 竹膠板上0.3m寬的荷載作用其上,將其荷載轉(zhuǎn)化成線均布荷載。 腹板處木方 竹膠板上0.2m寬的荷載作用其上,將其荷載轉(zhuǎn)化成線均布荷載。 受力模型: 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,腹板與底板處木方受力相同,選取此處進(jìn)行驗(yàn)算,將受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 縱向木方受力模型圖(單位:m) 彎矩: 剪力: 強(qiáng)度驗(yàn)算: 抗彎模量: 彎曲應(yīng)力: 剪切應(yīng)力: 通過以上計(jì)算,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表8-6查紅松的容許應(yīng)力,可知σ=4.85MPa<[σ]=15.0MPa,τ=0.675MPa<[τ]=1.6MPa。則底板及腹板處方木強(qiáng)度滿足施工使用的要求。 ⑸剛度驗(yàn)算 紅松的彈性模量E=9103MPa,根據(jù)《材料力學(xué)》可知撓度計(jì)算如下所示。 根據(jù)公式均布荷載作用下剛度驗(yàn)算公式,其撓度計(jì)算過程如下所示。 通過以上計(jì)算可知,f=0.583mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm,則縱橋向木方剛度滿足施工使用的要求。 6.2 端橫梁斷面處 竹膠板上0.2m寬的荷載作用其上,其計(jì)算過程與跨中斷面腹板處相同且跨徑為0.6m,偏于安全,故此處不再進(jìn)行重復(fù)計(jì)算。翼板處同理。 6.3 側(cè)模橫肋 ⑴ 荷載 竹膠板上0.3m寬的荷載作用其上,砼最大側(cè)壓力荷載為32.4KN/㎡,將其荷載轉(zhuǎn)化成線均布荷載。 ⑵ 受力模型 側(cè)模橫肋跨徑0.9m,根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,在腹板處木方受力最大,選取此處進(jìn)行驗(yàn)算,將受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 圖6.3-1側(cè)模橫肋木方受力模型圖(單位:m) 彎矩:; 剪力:。 強(qiáng)度驗(yàn)算: 抗彎模量: 彎應(yīng)力: 切應(yīng)力: 通過以上計(jì)算,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》表8-6查紅松的容許彎曲應(yīng)力,可知σ=2.88MPa<[σ]=15.0MPa,τ=0.6MPa<[τ]=1.6MPa。則側(cè)模方木抗剪強(qiáng)度滿足施工使用的要求。 ⑸剛度驗(yàn)算 紅松的彈性模量E=9103MPa,根據(jù)《材料力學(xué)》可知撓度計(jì)算如下所示。 根據(jù)公式5-8均布荷載作用下剛度驗(yàn)算公式,其撓度計(jì)算過程如下所示。 通過以上計(jì)算可知,f=0.78mm<[ f]=L/400=900/400=2.25mm,則側(cè)模向木方剛度滿足施工使用的要求。 7. I12工字鋼分配梁驗(yàn)算 橫橋向選用I12工字鋼放置于碗扣支架頂托之上,根據(jù)箱梁截面高度和底板、腹板部位不同,跨徑有0.6m、0.9m兩種。對(duì)兩種跨徑下的I12工字鋼進(jìn)行強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算。 在梁高1.4m端橫梁處,I12工字鋼橫橋向跨徑0.6m??v橋向間隔0.6m布置。 ①荷載 將荷載轉(zhuǎn)化成線均布荷載。 強(qiáng)度驗(yàn)算荷載: 將受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 橫向工字鋼受力模型圖 根據(jù)公式,彎矩:;剪力:計(jì)算內(nèi)力。 彎矩: 剪力:。 強(qiáng)度驗(yàn)算 彎應(yīng)力: 切應(yīng)力: 通過以上計(jì)算,σ=13.94MPa<[σ]=215MPa,τ=7.46MPa<[τ]=125MPa, 強(qiáng)度滿足施工使用的要求。 剛度驗(yàn)算 根據(jù)公式5-8均布荷載作用下剛度驗(yàn)算公式,其撓度計(jì)算過程如下所示。 通過以上計(jì)算可知,f=0.03mm>[f]=L/400=600/400=1.5mm,則橫橋向分配梁剛度滿足施工使用的要求。 在跨中斷面處,I12工字鋼橫橋向跨徑0.9m??v橋向間隔為0.9m布置。 , 將受力簡化成受均布荷載的三跨連續(xù)梁。 橫向工字鋼受力模型圖 根據(jù)公式,彎矩:;剪力:計(jì)算內(nèi)力。 彎矩:; 剪力:。 強(qiáng)度驗(yàn)算 彎應(yīng)力: 切應(yīng)力: 通過以上計(jì)算,σ=31.5MPa<[σ]=215MPa,τ=11.23MPa<[τ]=125MPa。 強(qiáng)度滿足施工使用的要求。 剛度驗(yàn)算 根據(jù)公式5-8均布荷載作用下剛度驗(yàn)算公式,其撓度計(jì)算過程如下所示。 通過以上計(jì)算可知,f=0.13mm>[ f]=L/400=900/400=2.25mm,則橫橋向分配梁剛度滿足施工使用的要求。 8. 地基承載力驗(yàn)算 澆筑工況:底托底面荷載由C20砼墊層按45擴(kuò)散。 荷載擴(kuò)散面積: A=(0.16+0.4)2=0.3136m2 實(shí)心段立桿承載力: N=1.21.050.60.91.426+1.4(2+2.5)=31.1KN 空心段腹板立桿承載力: N=1.21.050.60.91.426+1.4(2+2.5)=31.1KN 空心段底板立桿承載力: N=1.21.050.90.90.4726+1.4(2+2.5)=18.8KN 試驗(yàn)測(cè)得地基承載力達(dá)到150KN/m2可以滿足要求。 9. 結(jié)論 經(jīng)驗(yàn)算,碗扣支架及模板強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性均滿足要求,支架地基承載力在允許范圍內(nèi)。- 1.請(qǐng)仔細(xì)閱讀文檔,確保文檔完整性,對(duì)于不預(yù)覽、不比對(duì)內(nèi)容而直接下載帶來的問題本站不予受理。
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- xxxx 滿堂 支架 計(jì)算
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